承重脚手架计算书满堂脚手架Word格式文档下载.docx
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0.1
面板及小梁自重标准值
0。
3
楼板模板自重标准值
0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.55
302
风压高度变化系数μz
097
风荷载体型系数μs
计算方法
极限状态承载法
五、体系设计
模板支架高度(m)
5.19
立柱纵向间距la(mm)
1000
立柱横向间距lb(mm)
水平拉杆步距h(mm)
1500
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离(mm)
500
立柱距混凝土板长边的距离(mm)
主梁布置方向
平行楼板长边
小梁间距(mm)
200
小梁两端各悬挑长度(mm)
200,200
主梁两端各悬挑长度(mm)
结构表面的要求
结构表面外露
设计简图如下:
设计平面图
设计剖面图
六、体系检算
(一)面板检算
面板类型
覆面竹胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
35
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5。
1”面板可按简支跨计算"
的规定,另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上,因此本例以简支梁,取1m单位宽度计算。
计算简图如下:
W=bh2/6=1000×
15×
15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×
15/12=281250mm4
1、强度验算
q1=0.9max[1。
2(G1k+(G3k+G2k)×
h)+1。
4Q1k,1。
35(G1k+(G3k+G2k)×
4×
7Q1k]×
b=0.9max[1.2×
(0。
1+(1。
1+24)×
11)+1.4×
5,1.35×
(0.1+(1。
0.11)+1.4×
0.7×
5]×
1=6。
24kN/m
q2=0。
9×
2×
G1k×
b=0。
1×
1=0.108kN/m
p=0.9×
Q1K=0.9×
1.4×
5=3。
15kN
Mmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6。
24×
22/8,0.108×
22/8+3。
2/4]=0.158kN·
m
σ=Mmax/W=0.158×
106/37500=4。
214N/mm2≤[f]=35N/mm2
满足要求.
2、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×
h)×
b=(0。
11)×
1=2.861kN/m
ν=5ql4/(384EI)=5×
861×
2004/(384×
10000×
281250)=0.021mm≤[ν]=l/400=200/400=0。
5mm
满足要求。
(二)小梁检算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
50×
80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3)
53.33
小梁截面惯性矩I(cm4)
213。
33
因[B/lb]取整—1=[14000/1000]取整—1=13,按四等跨连续梁计算,又因小梁较大悬挑长度为200mm,因此需进行最不利组合,计算简图如下:
q1=0。
9max[1。
2(G1k+(G3k+G2k)×
35(G1k+(G3k+G2k)×
h)+1.4×
0.7Q1k]×
max[1。
3+(1。
2.5,1。
35×
(0.3+(1.1+24)×
5]×
2=1.291kN/m
因此,q1静=0.9×
0.11)
×
2=0。
661kN/m
q1活=0.9×
Q1k×
b=0.9×
5×
63kN/m
M1=0。
107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×
0.661×
12+0。
121×
0.63×
12=0.147kN·
1.2×
3×
0.2=0。
065kN/m
Q1k=0.9×
M2=max[0.077q2L2+0.21pL,0.107q2L2+0.181pL]=max[0.077×
0.065×
12+0.21×
3.15×
1,0.107×
181×
1]=0。
666kN·
M3=max[q1L12/2,q2L12/2+pL1]=max[1.291×
22/2,0.065×
0.22/2+3.15×
0.2]=0.631kN·
Mmax=max[M1,M2,M3]=max[0。
147,0.666,0.631]=0.666kN·
σ=Mmax/W=0。
666×
106/53330=12.497N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
2、抗剪验算
V1=0。
607q1静L+0.62q1活L=0.607×
661×
1+0。
62×
63×
1=0。
792kN
V2=0.607q2L+0.681p=0。
607×
1+0.681×
3。
15=2.184kN
V3=max[q1L1,q2L1+p]=max[1。
291×
2,0。
065×
0.2+3.15]=3。
163kN
Vmax=max[V1,V2,V3]=max[0.792,2.184,3。
163]=3.163kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
163×
1000/(2×
80)=1.186N/mm2≤[τ]=1。
78N/mm2
3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×
3+(24+1.1)×
0.11)×
612kN/m
跨中νmax=0。
632qL4/(100EI)=0。
632×
612×
10004/(100×
9350×
2133300)=0。
194mm≤[ν]=l/400=1000/400=2。
悬臂端νmax=qL4/(8EI)=0.612×
2004/(8×
2133300)=0.006mm≤[ν]=l1×
2/400=400/400=1mm
(三)主梁检算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
10。
78
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
验算方式
四等跨连续梁
1、小梁最大支座反力计算
Q1k=1。
5kN/m2
9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×
h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)×
b=0.9max[1.2×
(0.5+(1.1+24)×
5,1。
5+(1.1+24)×
0.11)+1。
7×
1.5]×
2=1.082kN/m
q1静=0.9×
5+(1。
704kN/m
q1活=0。
378kN/m
q2=(G1k+(G3k+G2k)×
b=(0.5+(1.1+24)×
0.2=0.652kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁,Rmax=(1.143q1静+1。
223q1活)L=1.143×
0.704×
1+1.223×
378×
1=1。
267kN
按悬臂梁,R1=q1l=1.082×
216kN
R=max[Rmax,R1]=1.267kN;
正常使用极限状态
按四跨连续梁,Rmax=1。
143q2L=1。
143×
652×
1=0.745kN
按悬臂梁,R1=q2l=0。
13kN
R=max[Rmax,R1]=0。
745kN;
2、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·
m)
Mmax=0。
575kN·
σ=Mmax/W=0.575×
106/4490=127.997N/mm2≤[f]=205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax=2.855kN
τmax=2Vmax/A=2×
855×
1000/424=13。
468N/mm2≤[τ]=125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax=0。
731mm
跨中νmax=0.731mm≤[ν]=1000/400=2.5mm
悬挑段νmax=0。
298mm≤[ν]=200×
2/400=1mm
(四)立杆验算
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd(mm)
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)
顶部立杆计算长度系数μ1
241
非顶部立杆计算长度系数μ2
993
钢管类型
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
4。
49
1、长细比验算
顶部立杆段:
l01=kμ1(hd+2a)=1×
241×
(1500+2×
200)=2357.9mm
非顶部立杆段:
l02=kμ2h=1×
993×
1500=2989.5mm
λ=max[l01,l02]/i=2989。
5/15。
9=188。
019≤[λ]=210
长细比满足要求。
2、立柱稳定性验算
l01=kμ1(hd+2a)=1。
155×
1.241×
200)=2723.375mm
λ1=l01/i=2723.375/15。
9=171。
281,查表得,φ1=0.243
Mw=0。
4ωklah2/10=0.9×
302×
1.52/10=0.086kN·
Nw=1。
2ΣNGik+0。
1.4ΣNQik+Mw/lb=[1.2×
(0.5+(24+1.1)×
0.11)+0。
1]
086/1=5。
259kN
f=Nw/(φA)+Mw/W=5258.817/(0.243×
424)+0.086×
106/4490=70.109N/mm2≤[f]=205N/mm2
l02=kμ2h=1.155×
1500=3452.873mm
λ2=l02/i=3452。
873/15.9=217.162,查表得,φ2=0.154
Mw=0.9×
0.302×
2ΣNGik+0.9×
4ΣNQik+Mw/lb=[1.2×
75+(24+1。
1)×
11)+0。
1+0.086/1=5。
559kN
f=Nw/(φA)+Mw/W=5558。
817/(0.154×
106/4490=104.201N/mm2≤[f]=205N/mm2
(五)可调拖座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
扣件抗滑移折减系数kc
0.85
可调托座承载力容许值[N](kN)
按上节计算可知,可调托座受力N=5。
259kN≤[N]=30kN
(六)立杆地基基础检算
地基土类型
素填土
地基承载力设计值fak(kPa)
115
垫板底面面积A(m2)
05
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力标准值依据地勘报告,fak=115kpa;
立杆基础底面的平均压力:
p=N/A=5.559/0.05=111。
18kpa;
其中,上部结构传至n基础顶面的轴向力设计值:
N=5.559kN;
基础底面面积:
A=0.05m2。
其中,基底采用上铺20cm宽、厚5cm脚手板,钢管与脚手板采用15cm*15cm垫铁进行连接,则基底面积为:
A=0。
2m*0.25m=0.05m2(考虑到应力45°
扩散)
p=111.18kpa≤fa=115kpa,地基承载力满足要求.
六、检算结论
通过检算,楼板满堂脚手架搭设立杆横距为1000mm、纵距为1000mm、步距为1500mm,满足规范要求.
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