酒店西向门厅高支模施工方案Word文档下载推荐.docx
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915mm×
1830mm×
18
(4)用脚手架配套底托,垫板尺寸为100×
100×
18mm。
2.西向门厅楼板模板
⑴、楼板底模采用18mm厚夹板,支撑系统采用50×
100mm的木枋、扣件式脚手架。
⑵、所有楼板支撑体系均采用脚手架跨距@800mm,排距为@800m,最上层木枋为50×
100mm@250,高度1000mm以上大梁跨距为400mm,排距为800mm,脚手架水平拉杆沿高度设置,第一道水平拉杆离柱脚200~300mm处,以后每隔1.5m设一道。
3.西向门厅梁模板
⑴、梁底模和侧模采用18mm厚夹板,梁底支撑系统采用50×
⑵、高度不大于1100㎜梁模板垂直支撑的脚手架沿梁纵向方向布置,间距是800㎜,在梁中加一根立管,梁截面为0.65×
2米垂直支撑的脚手架沿梁纵向方向布置,间距是400㎜,在梁中加二根立管;
立管距梁边均为250㎜,根据层高及梁高来考虑,并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求。
每隔1.5米纵横水平拉杆各一道,以保证整个支撑体系的稳定性。
⑶、采用50×
100mm木枋作为梁的水平支撑。
上层木枋(直接承托梁底模板的木枋)为50×
100mm,间距150mm;
侧模加竖向100mm(宽)×
50(高),间距250mm的木方。
⑷、跨度L>
4m的肋承梁,应按施工规范起拱,起拱高度符合设计和施工规范的要求,主次梁交接时,先主梁起拱,后次梁起拱。
三、高支模计算
㈠门厅楼板支模计算
1.计算的已知条件
梁侧、梁底、和楼面模板均采用18mm厚夹板,承托梁底模板的木枋采用50×
100mm木枋,间距150mm,楼面模板的楞木也采用50×
100mm木枋,木枋间距为250mm。
门厅梁底脚手架跨距是400mm;
楼板模板架支撑跨距是800mm,间距800mm。
(一)板模板(扣件钢管高架)计算书
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。
因本工程模板支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):
0.80;
纵距(m):
步距(m):
1.50;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):
0.10;
模板支架搭设高度(m):
10.73;
采用的钢管(mm):
Φ48×
3.0;
板底支撑连接方式:
方木支撑;
立杆承重连接方式:
双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):
0.350;
混凝土与钢筋自重(kN/m3):
25.000;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
2.500;
3.材料参数
面板采用胶合面板,厚度为18mm;
板底支撑采用方木;
面板弹性模量E(N/mm2):
9500;
面板抗弯强度设计值(N/mm2):
13;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):
1.400;
木方的间隔距离(mm):
250.000;
木方弹性模量E(N/mm2):
9000.000;
木方抗弯强度设计值(N/mm2):
13.000;
木方的截面宽度(mm):
50.00;
木方的截面高度(mm):
100.00;
4.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):
130.00;
图2楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=80×
1.82/6=43.2cm3;
I=80×
1.83/12=38.88cm4;
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):
q1=25×
0.13×
0.8+0.35×
0.8=2.88kN/m;
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):
q2=2.5×
0.8=2kN/m;
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中:
q=1.2×
2.88+1.4×
2=6.256kN/m
最大弯矩M=0.1×
6.256×
2502=39100N·
m;
面板最大应力计算值σ=M/W=39100/43200=0.905N/mm2;
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2;
面板的最大应力计算值为0.905N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q=q1=2.88kN/m
面板最大挠度计算值ν=0.677×
2.88×
2504/(100×
9500×
38.88×
104)=0.021mm;
面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm;
面板的最大挠度计算值0.021mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×
h2/6=5×
10×
10/6=83.33cm3;
I=b×
h3/12=5×
10/12=416.67cm4;
方木楞计算简图
1.荷载的计算
q1=25×
0.25×
0.13+0.35×
0.25=0.9kN/m;
0.25=0.625kN/m;
2.强度验算
均布荷载q=1.2×
q1+1.4×
q2=1.2×
0.9+1.4×
0.625=1.955kN/m;
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×
1.955×
0.82=0.125kN·
方木最大应力计算值σ=M/W=0.125×
106/83333.33=1.501N/mm2;
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2;
方木的最大应力计算值为1.501N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bhn<
[τ]
其中最大剪力:
V=0.6×
0.8=0.938kN;
方木受剪应力计算值τ=3×
0.938×
103/(2×
50×
100)=0.282N/mm2;
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2;
方木的受剪应力计算值0.282N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求!
4.挠度验算
均布荷载q=q1=0.9kN/m;
最大挠度计算值ν=0.677×
0.9×
8004/(100×
9000×
4166666.667)=0.067mm;
最大允许挠度[ν]=800/250=3.2mm;
方木的最大挠度计算值0.067mm小于方木的最大允许挠度3.2mm,满足要求!
四、木方支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=1.877kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·
m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.505kN·
m;
最大变形Vmax=0.974mm;
最大支座力Qmax=6.66kN;
最大应力σ=504756.562/4490=112.418N/mm2;
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;
支撑钢管的最大应力计算值112.418N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为0.974mm小于800/150与10mm,满足要求!
五、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=6.66kN;
R<
12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.138×
10.73=1.485kN;
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN):
NG2=0.35×
0.8×
0.8=0.224kN;
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25×
0.8=2.08kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.789kN;
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到,活荷载标准值NQ=(2.5+2)×
0.8=2.88kN;
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=8.579kN;
七、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/(φA)≤[f]
其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):
N=8.579kN;
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;
i----计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.59cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=4.24cm2;
W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=4.49cm3;
σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
L0----计算长度(m);
按下式计算:
l0=h+2a=1.5+0.1×
2=1.7m;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;
a=0.1m;
l0/i=1700/15.9=107;
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537;
钢管立杆的最大应力计算值;
σ=8578.838/(0.537×
424)=37.678N/mm2;
钢管立杆的最大应力计算值σ=37.678N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,建议按下式计算
l0=k1k2(h+2a)=1.167×
1.023×
(1.5+0.1×
2)=2.03m;
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167;
k2--计算长度附加系数,h+2a=1.7按照表2取值1.023;
Lo/i=2029.53/15.9=128;
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406;
σ=8578.838/(0.406×
424)=49.835N/mm2;
钢管立杆的最大应力计算值σ=49.835N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。
以上表参照杜荣军:
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
八、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×
kc=120×
1=120kpa;
其中,地基承载力标准值:
fgk=120kpa;
脚手架地基承载力调整系数:
kc=1;
立杆基础底面的平均压力:
p=N/A=8.579/0.25=34.315kpa;
其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:
基础底面面积:
A=0.25m2。
p=34.315≤fg=120kpa。
地基承载力满足要求!
大梁模板设计(扣件钢管架)计算书
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。
梁段:
WKL1。
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m):
0.65;
梁截面高度D(m):
2.00;
混凝土板厚度(mm):
立杆沿梁跨度方向间距La(m):
0.40;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):
立杆步距h(m):
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):
梁支撑架搭设高度H(m):
8.70;
梁两侧立杆间距(m):
1.15;
承重架支撑形式:
梁底支撑小楞垂直梁截面方向;
梁底增加承重立杆根数:
2;
采用的钢管类型为Φ48×
3;
立杆承重连接方式:
双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:
1.00;
新浇混凝土重力密度(kN/m3):
24.00;
模板自重(kN/m2):
0.30;
钢筋自重(kN/m3):
施工均布荷载标准值(kN/m2):
1.5;
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):
17.8;
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2):
2.0;
振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2):
4.0;
木材品种:
柏木;
木材弹性模量E(N/mm2):
9000.0;
木材抗压强度设计值fc(N/mm):
16.0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
17.0;
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.7;
面板材质:
胶合面板;
面板厚度(mm):
20.00;
面板弹性模量E(N/mm2):
6000.0;
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):
13.0;
4.梁底模板参数
梁底纵向支撑根数:
4;
5.梁侧模板参数
次楞间距(mm):
300;
主楞竖向根数:
穿梁螺栓直径(mm):
M14;
穿梁螺栓水平间距(mm):
600;
主楞到梁底距离依次是:
100mm,500mm,1000mm,1500mm;
主楞材料:
圆钢管;
直径(mm):
48.00;
壁厚(mm):
3.00;
主楞合并根数:
次楞材料:
木方;
宽度(mm):
高度(mm):
次楞合并根数:
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,取2.000h;
T--混凝土的入模温度,取20.000℃;
V--混凝土的浇筑速度,取1.500m/h;
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.200;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。
分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2,取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载;
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
面板计算简图(单位:
mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下:
σ=M/W<
f
其中,W--面板的净截面抵抗矩,W=187×
2×
2/6=124.67cm3;
M--面板的最大弯矩(N·
mm);
σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2);
[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算:
Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2
其中,q--作用在模板上的侧压力,包括:
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×
1.87×
17.85=40.051kN/m;
振捣混凝土荷载设计值:
q2=1.4×
4=10.472kN/m;
计算跨度:
l=300mm;
面板的最大弯矩M=0.1×
40.051×
3002+0.117×
10.472×
3002=4.71×
105N·
mm;
面板的最大支座反力为:
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×
0.3+1.2×
0.3=16.987kN;
经计算得到,面板的受弯应力计算值:
σ=4.71×
105/1.25×
105=3.8N/mm2;
面板的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2;
面板的受弯应力计算值σ=3.8N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!
2.挠度验算
ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:
q=40.051N/mm;
l--计算跨度:
E--面板材质的弹性模量:
E=6000N/mm2;
I--面板的截面惯性矩:
I=187×
2/12=124.67cm4;
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×
3004/(100×
6000×
1.25×
106)=0.294mm;
面板的最大容许挠度值:
[ν]=l/250=300/250=1.2mm;
面板的最大挠度计算值ν=0.294mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.2mm,满足要求!
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:
q=16.987/(2.000-0.130)=9.084kN/m
本工程中,次楞采用木方,宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=2×
5×
10/6=166.67cm3;
I=2×
10/12=833.33cm4;
E=9000.00N/mm2;
计算简图
剪力图(kN)
弯矩图(kN·
m)
变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩M=0.622kN·
m,最大支座反力R=6.722kN,最大变形ν=0.593mm
(1)次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ=M/W<
[f]
经计算得到,次楞的最大受弯应力计算值σ=6.22×
105/1.67×
105=3.7N/mm2;
次楞的抗弯强度设计值:
[f]=17N/mm2;
次楞最大受弯应力计算值σ=3.7N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求!
(2)次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值:
[ν]=500/400=1.25mm;
次楞的最大挠度计算值ν=0.593mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm,满足要求!
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力,取次楞的最大支座力6.722kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,主楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
4.493=8.99cm3;
10.783=21.57cm4;
E=206000.00N/mm2;
主楞计算简图
主楞计算剪力图(kN)
主楞计算弯矩图(kN·
主楞计算变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩M=0.907kN·
m,最大支座反力R=14.956kN,最大变形ν=0.486mm
(1)主楞抗弯强度验算
经计算得到,主楞的受弯应力计算值:
σ=9.07×
105/8.99×
103=101N/mm2;
主楞的抗弯强度设计值:
[f]=205N/mm2;
主楞的受弯应力计算值σ=101N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
(2)主楞的挠度验算
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