满堂脚手架施工方案docxWord格式.docx
- 文档编号:17239663
- 上传时间:2022-11-29
- 格式:DOCX
- 页数:27
- 大小:183.56KB
满堂脚手架施工方案docxWord格式.docx
《满堂脚手架施工方案docxWord格式.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《满堂脚手架施工方案docxWord格式.docx(27页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
一.工程概况
1.工程名称
中铭-玲珑郡二期工程建设项目;
4-1#、2#、3#、5#、6#、7#、8#、9#、10#楼,及幼儿园。
2.工程参建单位
建设单位:
武威中铭房地开发有限公司。
设计单位:
甘肃宏图建筑设计有限公司
监理单位:
兰州交大工程咨询有限责任公司
地勘单位:
核工业天水工程勘察院有限公司
施工单位:
3.工程建设地点
武威市凉州区祁连大道西侧,北临中铭-玲珑郡一期工程,西临藏庄二组,南临临时规范道路。
4.工程简述
本工程为中铭-玲珑郡二期工程建设项目4-1#、2#、3#、5#、6#、7#、8#、9#、10#楼及幼儿园,设计为除幼儿园外均高层住宅楼,建筑总面积为:
113458平方米,建筑抗震设防烈度为8度,安全结构等极为二级,结构设计使用年限50年,工程结构为框架-剪力墙结构。
5.结构概况
本工程是中铭-玲珑郡二期工程项目,结构占地面积较大,
5.1、4-1#、5#、6#、7#、8#、9#楼地下二层,地上十五层,标准层层高2.95米,建筑高度为44.55米,
5.2、4-10#楼地下二层,地上十五层(局部八层),标准层层高2.95米,建筑高度为44.55米。
5.3、4-2#、3#楼地下二层,地上十四层,标准层层高2.95米,建筑高度为41.60米
二.编制依据
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《建筑施工脚手架实用手册》
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016
危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质[2009]87号文)
本工程施工图纸
本工程施工组织设计
3.支撑体系
1.地基基础
本工程满堂脚手架设在现浇混凝土楼面上。
地基承载能力能够满足脚手架的搭设要求。
每根立杆底部应设置垫块,并且必须设置纵、横向扫地杆。
纵横向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。
横向扫地干一应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。
当立杆基础不在同一高度上时,必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m。
2.梁的支撑体系
主梁的截面尺寸分别为:
梁截面最大为300*600;
立柱纵向间距:
1.0米,横向间距为1.0米;
立杆上端伸出模板支撑点长度:
0.2m;
脚手架步距:
1.50m;
脚手架搭设高度:
2.3m,详见附图1。
梁计算过程详见计算书
3.板的支撑体系
脚手架横向间距:
1.0m;
纵距:
1.2m;
步距:
1.50m;
立杆上端伸出至模板支撑点长度:
0.20m;
2.5m,详见附图2。
2.95m层板计算过程详见计算书
四.施工工艺技术
1.模板构造
模板采用15mm厚双面覆膜多层板,梁底模背肋采用45×
80方木,净距150mm,纵放在小横杆上,小横杆间距1200mm,分配梁采用2根φ48钢管。
侧模用15mm厚胶合板模板,背肋用侧放45×
80木方,间距200mm,竖向围檩采用单根φ48钢管,间距500mm,水平围檩用2根φ48钢管,共设1道。
梁底起拱按跨度L‰(L梁的跨度)。
楼板的底模背肋用45×
80方木,间距240mm。
2.支架构造
1、立杆:
梁底立杆间距500,梁两侧立杆间距1000,梁两侧承重立杆采用单扣件连接;
板的立杆纵向间距为1000,横向间距为1000。
2、扫地杆:
设置纵横双向扫地杆,纵向扫地杆采用直角扣件固定在距基槽底面上皮200mm处的立杆上,横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上,扫地杆要纵横平直。
3、纵横向水平杆:
纵横向水平杆设置在立杆内侧,其长度不小于3跨,纵横交错,采用对接扣件连接。
两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步同跨内,错开距离不少于500mm。
各接头中心至最近主节点的距离不小于纵距的1/3。
可调支撑底部立杆顶端沿纵横向设置一道水平拉杆,在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆。
4、扣件安装:
扣件规格必须与钢管外径相同,螺栓拧紧力矩不小于40N·
m,且不大于65N·
m,在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜杆等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150㎜,对接扣件的开口应朝上或朝内,各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100㎜。
五.施工要求及脚手架构配件的质量标准
1、确保脚手架在使用周期内安全、稳定、牢靠。
2、脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。
操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。
3、钢管脚手架,选用外径48mm,壁厚3.0mm,钢材强度等级Q235-A,钢管表面应平直光滑,不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯,新用的钢管要有出厂合格证。
脚手架施工前必须将入场钢管取样,送有相关国家资质的试验单位,进行钢管抗弯、抗拉等力学试验,试验结果满足设计要求后,方可在施工中使用。
4、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件,应符合建设部《钢管脚手扣件》GB15831-2006的要求,由有扣件生产许可证的生产厂家提供,不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷,扣件的规格应与钢管相匹配,贴和面应干整,活动部位灵活,夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。
钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。
如使用旧扣件时,扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位,进行扣件抗滑力等试验,试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。
5、搭设架子前应进行保养,除锈并统一涂色,颜色力求环境美观。
脚手架立杆、横杆、防护栏杆、扫地杆统一漆黄色,剪刀撑和踢脚杆统一均漆黑黄相间色。
6、为确保工程进度的需要,同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量,确定本工程外脚手架搭设人员需要70人,均有上岗作业证书。
六.技术保证条件
1、安全网络
2、满堂脚手架的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。
七.模板拆装
1.施工要求
1、侧模,在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后,方可拆除。
2、底模,应在同一部位同条件养护的混凝土试块强度达到要求时方可拆除。
3、模板支撑拆除前,混凝土强度必须达到设计要求,并经申报批准后,才能进行。
拆除模板一般用长撬棒,人不许站在正在拆除的模板上。
在拆除楼板模板时,要注意整块模板掉下,防止模板突然全部掉落伤人。
4、拆模时必须设置警戒区域,并派人监护。
拆模必须拆除干净彻底,不得保留有悬空模板。
拆下的模板要及时清理,堆放整齐。
高处拆下的模板及支撑应用垂直升降设备运至地面,不得乱抛乱扔。
5、拆模时,不得用拆下的模板做脚手板。
6、脚手板搁至必须牢固平整,不得有空头板,以防踏空坠落。
7、已拆除模板的结构,在混凝土强度符合设计混凝土的强度等级的要求后,方可承受全部使用荷载;
当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时,必须经过核算,加设临时支撑。
2.注意事项
1、模板拼装
模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体,并控制模板的偏差在规范允许的范围内,拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符要求。
2、模板的基准定位工作
首先引测建筑的边柱轴线,并以该轴线为起点,引出每条轴线,并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线,施工前5线必须到位,以便于模板的安装和校正。
3、标高测量时,利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求,直接引测到模板的安装位置。
4、柱模板安装时,注意钢筋垫块,避免将垫块破坏,出现漏筋现象。
5、支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术和复核工作。
八.安全质量保证措施
1.质量保证措施
1.1.材料要求
1、钢管:
采用Φ48*3.0钢管,质量符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235A级钢规定,且必须无严重锈蚀、弯曲、压扁、变形等现象,严禁使用打孔的钢管。
2、扣件:
使用可锻铸铁扣件,质量符合国家现行标准规定,在螺栓拧紧扭力达65N·
m时不得发生破坏;
可调顶托:
丝杆外径不小于36mm。
3、要求钢管表面要平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。
钢管严重锈蚀、弯曲变形者不得采用,旧扣件在使用前要进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更新,新旧扣件均应进行防锈处理。
1.2、搭设质量控制
1、操作人员必须进行岗位技术培训并持证上岗。
2、技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底,并传达至所有操作人员。
3、脚手架必须严格依据本施工方案进行搭设,搭设时,质检员必须在现场监督搭设情况,保证搭设质量达到设计要求。
4、满堂脚手架搭设完毕,依据本施工方案与单项作业验收表对脚手架进行自检,自检合格后报监理、建设单位进行复检,发现不符合要求处,必须限时或立即整改。
5、搭设柱模体系时,严格控制垂直度,最大偏差不得大于10㎜。
施工时应在地面弹出控制线,搭设过程中应随时吊线检查,保证满足架体垂直度要求。
1.3、支架使用过程的检查与保养
设置专职员工负责支架使用过程中的检查、保养和整修工作。
常规检查和保养每日一次,定期检查,如遇大风或雷雨季节应增加检查次数,在每次大风或雷雨过后都要认真检查整修,确保安全后方可继续使用。
检查项目包括:
杆件连接、构造是否符合规范规定;
安全防护措施是否符合要求;
是否超载等。
安装后的扣件螺栓拧紧力矩要采用扭力板手检查,抽样方法应按随机分布原则进行,不合格的必须重新拧紧。
严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度,确保模板安装质量。
2.安全保证措施
1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。
2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。
施工现场应搭设工作梯,工作人员不得爬模上下。
3、登高作业时,各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上,各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中,不得掉落。
4、装拆模板时,上下要有人接应,随拆随运,并应把活动的部件固定牢靠,严禁堆放在脚手板上和抛掷。
5、装拆施工时,除操作人员外,下面不得站人。
高处作业时,操作人员要扣上安全带。
6、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时,无关人员不得进入支模底下,应在适当位置挂设警示标志,并指定专人监护。
7、搭设应由专业持证人员安装;
安全责任人应向作业人员进行安全技术交底,并做好记录及签证。
8、模板拆除时,混凝土强度必须达到规定的要求,严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。
九.计算书
1.梁支撑架计算书
图1梁模板支撑架立面简图
1).参数信息
梁段信息:
L1;
1.脚手架参数
立柱梁跨度方向间距l(m):
0.60;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):
0.30;
脚手架步距(m):
1.00;
脚手架搭设高度(m):
2.30;
梁两侧立柱间距(m):
承重架支设:
无承重立杆,木方垂直梁截面;
2.荷载参数
模板与木块自重(kN/m2):
0.350;
梁截面宽度B(m):
0.250;
混凝土和钢筋自重(kN/m3):
25.000;
梁截面高度D(m):
0.600;
倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):
2.000;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):
9500.000;
木方抗弯强度设计值(N/mm2):
13.000;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):
1.300;
木方的间隔距离(mm):
300.000;
木方的截面宽度(mm):
45.00;
木方的截面高度(mm):
82.00;
4.其他
采用的钢管类型(mm):
Φ48×
3.0。
扣件连接方式:
单扣件,扣件抗滑承载力系数:
0.80;
2).梁底支撑的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):
q1=25.000×
0.600×
0.600=9.000kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.350×
(2×
0.600+0.250)/0.250=1.218kN/m;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):
经计算得到,活荷载标准值P1=(2.000+2.000)×
0.250×
0.600=0.600kN;
2.木方楞的支撑力计算
均布荷载q=1.2×
9.000+1.2×
1.218=12.262kN/m;
集中荷载P=1.4×
0.600=0.840kN;
木方计算简图
经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为:
N1=1.986kN;
N2=1.986kN;
木方按照简支梁计算。
本算例中,木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4.500×
8.200×
8.200/6=50.43cm3;
I=4.500×
8.200/12=206.76cm4;
木方强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载q=1.986/0.600=3.310kN/m;
最大弯距M=0.1ql2=0.1×
3.310×
0.600=0.119kN.m;
截面应力σ=M/W=0.119×
106/50430.0=2.363N/mm2;
木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
木方抗剪计算:
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<
[T]
其中最大剪力:
Q=0.6×
0.600=1.192kN;
截面抗剪强度计算值T=3×
1191.780/(2×
45.000×
82.000)=0.484N/mm2;
截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2;
木方的抗剪强度计算满足要求!
木方挠度计算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:
最大变形V=0.677×
2.759×
600.0004/(100×
9500.000×
206.763×
103)=0.123mm;
木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!
3.支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照连续梁的计算如下
计算简图(kN)
支撑钢管变形图(kN.m)
支撑钢管弯矩图(kN.m)
经过连续梁的计算得到:
支座反力RA=RB=1.986kN;
最大弯矩Mmax=0.348kN.m;
最大变形Vmax=0.593mm;
截面应力σ=0.348×
106/4730.0=73.489N/mm2;
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3).梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。
4).扣件抗滑移的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,
该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN;
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=1.99kN;
R<
6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
5).立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中N--立杆的轴心压力设计值,它包括:
横杆的最大支座反力:
N1=1.986kN;
脚手架钢管的自重:
N2=1.2×
0.149×
5.800=1.036kN;
楼板的混凝土模板的自重:
N3=0.720kN;
N=1.986+1.036+0.720=3.743kN;
φ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;
i--计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.59;
A--立杆净截面面积(cm2):
A=4.50;
W--立杆净截面抵抗矩(cm3):
W=4.73;
σ--钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
[f]--钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205.00N/mm2;
lo--计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式
(1)或
(2)计算
lo=k1uh
(1)
lo=(h+2a)
(2)
k1--计算长度附加系数,按照表1取值为:
1.185;
u--计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,u=1.700;
a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度:
a=0.300m;
公式
(1)的计算结果:
立杆计算长度Lo=k1uh=1.185×
1.700×
1.000=2.015m;
Lo/i=2014.500/15.900=127.000;
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412;
钢管立杆受压强度计算值;
σ=3742.644/(0.412×
450.000)=20.187N/mm2;
立杆稳定性计算σ=20.187N/mm2小于[f]=205.00满足要求!
立杆计算长度Lo=h+2a=1.000+0.300×
2=1.600m;
Lo/i=1600.000/15.900=101.000;
公式
(2)的计算结果:
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.580;
σ=3742.644/(0.580×
450.000)=14.340N/mm2;
立杆稳定性计算σ=14.340N/mm2小于[f]=205.00满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算
lo=k1k2(h+2a)(3)
k2--计算长度附加系数,h+2a=1.600按照表2取值1.006;
公式(3)的计算结果:
立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×
1.006×
(1.000+0.300×
2)=1.907m;
Lo/i=1907.376/15.900=120.000;
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.452;
σ=3742.644/(0.452×
450.000)=18.400N/mm2;
立杆稳定性计算σ=18.400N/mm2小于[f]=205.00满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。
2.板支撑架计算书
搭设示意图:
平台水平支撑钢管布置图
侧立面图
采用的钢管类型为Φ48×
2.1板底支撑(纵向)钢管验算
钢管类型
Ö
48.3×
3.6
钢管截面抵抗矩W(cm3)
5.26
钢管截面惯性矩I(cm4)
12.71
钢管弹性模量E(N/mm2)
2.06×
105
钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
纵向钢管验算方式
三等跨连续梁
G1k=g1k=0.04kN/m
G2k=g2k×
lb/(n+1)=0.35×
1.2/(2+1)=0.14kN/m
Q1k=q1k×
lb/(n+1)=1×
1.2/(2+1)=0.4kN/m
Q2k=q2k×
lb/(n+1)=3×
1.2/(2+1)=1.2kN/m
1、强度验算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
满堂脚手架平台上的无集中力
q1=1.2×
(G1k+G2k)=1.2×
(0.04+0.14)=0.216kN/m
q2=1.4×
(Q1k+Q2k)=1.4×
(0.4+1.2)=2.24kN/m
板底支撑钢管计算简图
Mmax=(0.100×
q1+0.117×
q2)×
la2=(0.100×
0.216+0.117×
2.24)×
1.22=0.408kN·
m
Rmax=(1.100×
q1+1.200×
la=(1.100×
0.216+1.200×
1.2=3.511kN
ó
=Mmax/W=0.408×
106/(5.26×
103)=77.567N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算
q=q1+q2=0.216+2.24=2.456kN/m
F1=1.4×
2=2.8kN
弯矩图
Mmax=0.937kN·
剪力图
Rmaxf=5.272kN
=Mmax/W=0.937×
103)=178.137N/mm2≤[f]=205N/mm2
2.2挠度验算
满堂脚手架平台上无集中力
q'
1=G1k+G2k=0.04+0.14=0.18kN/m
2=Q1k+Q2k=0.4+1.2=1.6kN/m
R'
max=(1.100×
q'
1+1.200×
2)×
0.18+1.200×
1.6)×
1.2=2.542kN
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 满堂 脚手架 施工 方案 docx
![提示](https://static.bdocx.com/images/bang_tan.gif)