现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书1Word文档格式.docx

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⑤

⑥

图1-1楼盖平面图

⑴板和次梁按考虑塑性内力重分布方法计算内力；

主梁按弹性理论计算内力，并绘

出弯矩包络图。

⑵绘制楼盖结构施工图

①楼盖平面布置图（标注墙、柱定位轴线编号和梁、柱的定位尺寸及构件标号）比

例1:

00）；

②板模板图及配筋图（标注板厚、板中钢筋的直径、间距、编号、及其定位尺寸）

（比例1:

设计人：

XXX

2011年06月27日

（2）楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面（γ=20kN/m）,板底及梁用15mm厚石灰砂

浆抹底（γ=17kN/m）。

③次梁模板及配筋图（标注次梁截面尺寸及几何尺寸，钢筋的直径、根数、标号及

其定位尺寸）（比例1：

50剖面图比例1:

20）；

④梁材料图、模板图及配筋图（按同一比例绘出主梁弯矩包络图、抵抗弯矩图、模

板图及配筋图），标注主梁截面尺寸及几何尺寸、钢筋的直径、根数、编号及定位尺寸）

20）

⑤在图中标明有关设计说明，如混凝土强度等级、钢筋种类、混凝土保护层厚度等。

4

（

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书

1.设计资料

主梁纵向受力钢筋采用HRB400

级和HRB335级钢筋，吊筋采用HRB335级，其余使用HPB300级。

2.楼盖结构平面布置及截面尺寸确定

确定主梁跨度为6.6m，次梁跨度为6.3m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为

2.2m。

楼盖结构的平面布置图如图1-2所示。

250120

120250

B1

3B4

L2

2200

B2

5B3

Z

L1

3B5

L2次梁

L215B6

主梁L1

400×

400

5

图1-2楼盖结构平面布置图

按高跨比条件要求板的厚度h≥

l

40

≥

=55mm，对工业用建筑的楼板，要求

h≥80mm，所以板厚h=80mm。

次梁截面高度应满足h=

18

~

12

=（

h≥

25

=252mm

）𝑚

𝑚

=350~525𝑚

;

并且，

hh

32

主梁：

根据经验，多跨连续主梁的截面高度

8

14

）=471.43~825mm；

15

=

mm=4400mm，故取h=700mm。

3.板的设计（按考虑塑性内力重分布设计）

（1）荷载计算

恒荷载标准值

20mm厚水泥砂浆面层：

20×

0.02=0.4kN/𝑚

80mm钢筋混凝土板：

0.08×

25=2kN/𝑚

15mm厚石灰砂浆抹底：

17×

0.015=0.255kN/𝑚

小计

2.655kN/𝑚

活荷载标准值：

7kN/𝑚

因为是工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于4kN/𝑚

2，所以活荷载分项系数取1.3，

恒荷载分项系数取1.2。

恒荷载设计值：

g=2.655×

1.2=3.186kN/𝑚

活荷载设计值：

q=7×

1.3=9.1kN/𝑚

荷载总设计值：

g+q=12.296kN/𝑚

2,近似取12.3kN/𝑚

2。

（2）计算简图

取1m板宽作为计算单元，般的实际结构如图1-34（a）所示由图可知：

次梁截面宽度

为b=200mm，现浇板在墙上的支承长度a=120mm，则可以按塑性内力重分布计算，

板的计算跨度为：

边跨按以下两项中较小值确定：

𝑙

01=𝑙

𝑛

+

ℎ

=（2200−120−

200

）+

80

=2020𝑚

≤1.025𝑙

=2030𝑚

𝑎

=2040𝑚

所以边跨板的计算跨度去𝑙

01=2020mm

中间跨：

02=𝑙

=2020−200=2000mm

板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷载相同，且跨差

不超过10%

时，均可以按五跨等跨度计算。

计算简图如下：

6

，故取h=450mm，截面宽度b=~=150~250mm，取b=200mm。

h=（~

截面宽度b=~=233.33~350mm，故取b=300mm。

图1-3板的实际结构图

𝐠

+𝒒

=𝟏

𝟐

.𝟑

𝐤

𝐍

/𝐦

1

2200B

2000C

2000

C2000

B2200

图1-4板的计算简图

（3）弯矩设计值计算

弯矩设计值因为边跨与中间跨的计算跨差

2020−2000

=1%<

10%，可按等跨

连续板计算由《混凝土结构设计》表1-2查得板的弯矩系数α𝑛

，板的弯矩设计值计算

过程见表1.1

板的弯矩设计值的计算

表1-1

（4）配筋计算（正截面受弯承载力计算）

板厚80mm，保护层c=20mm，ℎ0=80−25=55𝑚

，b=1000mm。

C25混凝

土，𝛼

1=1.0

f𝑐

=11.9N/𝑚

2,HPB300级钢筋，f𝑦

=270N/𝑚

7

截面位置

边跨跨中

离端第二支座

中间跨跨中

中间支座

弯矩系数αM

11

−

16

计算跨度𝑙

0（𝑚

）

01=2.020

02=2.000

M=αM（𝑔

+𝑞

）𝑙

02

（𝑘

𝑁

∙𝑚

2.020

16.2×

=4.56

−16.2×

=−4.56

2.000

=3.08

=−3.51

对轴线~5间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C截面的弯矩设计

值可折减20%，为了方便，近似对钢筋面积折减20%。

板的配筋计算过程见表1-9。

板的配筋计算

表1-2

（5）板的配筋图绘制

⑴分布筋选用φ6@200。

⑵嵌入墙内的板面附加钢筋选用φ8@200。

a=l0/7=283mm，取300mm。

⑶垂直于主梁的板面附加钢筋选用φ8@200。

a=l0/4=495mm,取550mm。

⑷板角构造钢筋:

选用φ8@200,双向配置板四角的上部。

a=l0/4=495mm,取500mm。

板的配筋图如图1-5所示。

弯矩设计值（kN∙m）

4.56

-4.56

3.08

-3.51

𝛼

𝑠

=𝑀

/𝛼

1𝑓

𝑐

𝑏

ℎ02

0.127

0.086

0.098

ξ=1−√1−2𝛼

0.136

0.100

0.103

轴线

①～②

⑤～⑥

计算配筋（𝑚

）

𝐴

=𝛼

𝜉

ℎ0/𝑓

𝑦

330

218

实际配筋（𝑚

A8@150

A8@200

335

314

251

②～⑤

计算配筋

218×

0.8

=175

250×

=200

验算配筋率：

0.45f𝑡

𝜌

𝑖

𝑓

=0.205%

352

A𝑠

ρ=

=0.44%

=0.314%

图1-5

9

板的配筋图

4.次梁的设计（按考虑塑性内力重分布设计）

恒载设计值

板来的荷载:

3.186×

2.2=7.01kN/m

次梁自重：

0.2×

（0.45−0.08）×

25×

1.2=2.22kN/m

次梁粉刷：

2×

0.015×

1.2=0.23kN/m

g=9.46N/m

q=9.1×

2.2=20.02kN/m

q+g=20.02+9.14=29.16kN/m，取荷载29.2kN/m

由次梁实际结构图1-6可知，次梁在墙上的支承长度为a=240mm，主梁宽度

b=300mm。

次梁的边跨计算跨度按以下两项的较小值确定。

边跨

a

=（6300−120−

300

240

=6050𝑚

1.025𝑙

=1.025×

6030=6181𝑚

所以次梁边跨的计算跨度取𝑙

01=6050𝑚

中间跨𝑙

=6300−300=6000mm

计算简图如图1-7所示。

图1-6次梁的实际结构图

=𝟐

𝟗

.𝟐

6050B

6000C

6000

C6000

B6050

图1-7次梁的计算简图

10

（3）弯矩设计值和剪力设计值的计算

因为边跨与中间跨的计算跨差

6050−6000

=0.83%<

10%，可按等跨连续梁计算由

《混凝土结构设计》表1-2，表1-3可以8弯矩系数αM和剪力系数αV。

次梁的弯矩设

计值和剪力设计值见表1-3，表1-4。

次梁的弯矩设计值的计算

表1-3

次梁的剪力设计值的计算

表1-4

1正截面抗弯承载力计算

次梁跨中正弯矩按T形截面进行承载力计算，其翼缘宽度取下面两项中较小值：

b𝑓

‘=

=2000𝑚

‘=𝑏

+𝑆

=200+2000−200=2000𝑚

故取b𝑓

‘=2000𝑚

C25混凝土，𝛼

1=1.0，f𝑐

2,f𝑐

2，纵向钢筋采用HRB335级

钢筋，f𝑦

=300N/𝑚

2，箍筋采用HPB300级钢筋f𝑦

2，ℎ0=450−45=405𝑚

。

边支座

B（左）

B（右）

剪力系数𝛼

𝛾

0.45

0.60

0.55

净跨度𝑙

（m）

1=6.03

2=6.00

𝑉

（𝑞

+g）𝑙

（kN∙m）

×

29.2

6.03

=79.23

0.65×

29.2×

=114.45

0.55×

6.00

=96.36

6.00=96.36

弯矩系数𝛼

𝑀

1/11

-1/11

1/16

-1/14

计算跨𝑙

01=6.05

02=6.00

6.05

=98.78

−29.2×

=−98.78

=65.7

=−75.08

判断跨中截面属于哪类T形截面

′ℎ𝑓

′（ℎ0−

ℎ𝑓

′

）=1.0×

11.9×

2000×

80×

（405−

）=618.8𝑘

≥𝑀

1≥𝑀

故属于第一类T形截面

支座截面按矩形截面计算，正截面承载力计算过程列于表1-5。

次梁正截面受弯承载力计算

表1-5

2斜截面受剪承载力计算（包括符合截面尺寸、腹筋计算和最小配箍率验算）。

次梁斜截面受剪承载力计算

表1-6

计算所需箍筋

采用双肢Ф6箍筋𝐴

𝑣

=56.6𝑚

S𝑅

ℎ0

𝐵

𝐿

−0.7𝑓

𝑡

270×

56.6×

405

（111.43−72.01）×

103

=196.26𝑚

调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围将计算箍筋的面积增加20%，

=0.8S𝑅

=0.8×

196.26=157𝑚

为满足最小配筋率要求，最后箍筋间距S𝑅

=150mm

箍筋配筋率验算：

弯矩调幅时，要求配筋率下限为0.24

=0.24×

1.27

270

=1.129×

实际配筋率𝜌

sv=

𝑆

56.6

200×

150

=1.887×

103>

1.129×

103，满足要求。

截面

弯矩设计值（kN·

m）

98.78

-98.78

65.7

-75.08

0.025

0.253

0.017

0.192

0.297

0.215

选配

钢筋

计算配筋（mm）

892.5

1060.3

606.9

767.6

实际配筋（mm）

2B18+1B22

3B22

1B16+2B20

1B16+2B22

889

1140

829

961

支座截面0.1<

ξ<

0.35，跨中截面ξ<

=0.55

6570.45𝑓

0.45×

配筋率验算：

ρ===0.73%>

ρ𝑚

=max（==0.19%及0.2%）

ℎ200×

450𝑓

截面

BL

BR

（kN）

79.23

114.45

96.36

0.25𝛽

ℎ0（kN）

240.9>

截面满足

=0.7𝑓

72.01<

需配箍筋

因为各个支座间的剪力相差不大，为施工方便，沿梁长方向不变，取取双肢Ф6@100

箍筋。

（5）施工图的绘制

次梁配筋图如1-8所示，其中次梁锚固长度确定：

深入墙支座时，梁顶面纵向钢筋的锚固长度按下式确定：

=𝑙

�