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在钢中除碳外少量加入一种或多种合金元素(合金元素总量在5%以下),以提高钢的力学性能,使其屈服强度在275MPa以上,并具有良好的综合性能,这种钢称之为低合金高强钢,其要紧特点是强度高、塑性和韧性也较好。
按钢的屈服强度级别及热处置状态,压力容器用低合金高强钢可分为二类。
①热轧、正火钢屈服强度在294Mpa~490MPa之间,其利用状态为热轧、正火或控轧状态,属于非热处置强化钢,这种钢应用最为普遍。
②低碳调质钢屈服强度在490Mpa~980Mpa之间,在调质状态下利用,属于热处置强化钢。
其特点是既有高的强度,且塑性和韧性也较好,能够直接在调质状态下焊接。
最近几年来,这类低碳调质钢应用日趋普遍。
目前应用于压力容器的低合金高强钢。
钢板牌号有:
16MnR、15MnVR、13MnNiMoNbR、18MnMoNbR等。
锻件牌号有16Mn、15MnV、20MnMo、20MnMoNb等。
低合金高强钢的含碳量一样不超过%,合金元素总量一样不超过5%。
正是由于低合金高强钢含有必然量的合金元素,使其焊接性能与碳钢有必然不同,其焊接特点表此刻:
(一)焊接接头的焊接裂纹
(1)冷裂纹低合金高强钢由于含使钢材强化的C、Mn、V、Nb等元素,在焊接时易淬硬,这些硬化组织很灵敏,因此,在刚性较大或拘谨应力高的情形下,假设焊接工艺不妥,很容易产生冷裂纹。
而且这种裂纹有必然的延迟性,其危害极大。
(2)再热(SR)裂纹再热裂纹是焊接接头在焊后排除应力热处置进程或长期处于高温运行中发生在靠近熔合线粗晶区的沿晶开裂。
一样以为,其产生是由于焊接高温使HAZ周围的V、Nb、Cr、Mo等碳化物固溶于奥氏体中,焊后冷却时来不及析出,而在PWHT时呈弥散析出,从而强化了晶内,使应力松弛时的蠕变变形集中于晶界。
低合金高强钢焊接接头一样不易产生再热裂纹,如16MnR、15MnVR等。
但关于Mn-Mo-Nb和Mn-Mo-V系低合金高强钢,如07MnCrMoVR,由于Nb、V、Mo是促使再热裂纹灵敏性较强的元素,因此这一类钢在焊后热处置时应注意躲开再热裂纹的灵敏温度区,避免再热裂纹的发生。
(二)焊接接头的脆化和软化
(1)应变时效脆化焊接接头在焊接前需经受各类冷加工(下料剪切、筒体卷圆等),钢材会产生塑性变形,若是该区再经200~450℃的热作用就会引发应变时效。
应变时效脆化会使钢材塑性降低,脆性转变温度提高,从而致使设备脆断。
PWHT可排除焊接结构这种应变时效,使韧性恢复。
GB150-1998《钢制压力容器》作出规定,圆筒钢材厚度δs符合以下条件:
碳素钢、16MnR的厚度不小于圆筒内径Di的3%;
其他低合金钢的厚度不不小于圆筒内径Di的%。
且为冷成形或中温成形的受压元件,应于成形后进行热处置。
(2)焊缝和热阻碍区脆化焊接是不均匀的加热和冷却进程,从而形成不均匀组织。
焊缝(WM)和热阻碍区(HAZ)的脆性转变温度比母材高,是接头中的薄弱环节。
焊接线能量对低合金高强钢WM和HAZ性能有重要阻碍,低合金高强钢易淬硬,线能量过小,HAZ会显现马氏体引发裂纹;
线能量过大,WM和HAZ的晶粒粗大会造成接头脆化。
低碳调质钢与热轧、正火钢相较,对线能量过大而引发的HAZ脆化偏向更严峻。
因此焊接时,应将线能量限制在必然范围。
(3)焊接接头的热阻碍区软化由于焊接热作用,低碳调质钢的热阻碍区(HAZ)外侧加热到回火温度以上专门是Ac1周围的区域,会产生强度下降的软化带。
HAZ区的组织软化随着焊接线能量的增加和预热温度的提高而加重,但一样其软化区的抗拉强度仍高于母材标准值的下限要求,因此这种钢的热阻碍区软化问题只要工艺适当,不致阻碍其接头的利用性能。
三、压力容器用低合金高强钢焊材选用
(1)依照钢材不同的强度级别选择与母材强度相当的焊缝金属是这种钢焊材选用的大体原那么,固然,与此同时还要依照产品的利用条件、产品结构和板材厚度等因素,综合考虑焊缝金属的韧性、塑性和焊接接头的抗裂性。
只要焊缝强度不低于或略高于母材标准抗拉强度的下限值即可。
假设选择的焊材焊缝金属强度太高,将会致使接头的韧性、塑性及抗裂性降低,接头的弯曲性能不易合格。
(2)由于这种钢都具有不同程度的冷裂纹偏向,因此,在等强度原那么的前提下,严格操纵焊材中的氢含量是超级重要的,应尽可能选用低氢型的焊材。
关于强度较高的低碳调质钢焊接时,更是如此,乃至要选择超低氢型的焊材,并严格操纵焊材的寄存和利用。
(3)考虑焊后加工工艺的阻碍。
对焊后需经热处置、热卷(热弯)的焊件,应考虑焊缝金属经受高温处置作用对其力学性能的阻碍,应保证焊缝金属经热处置后仍具有要求的强度、塑性和韧性等。
例如,关于压力容器常见的16MnR钢的埋弧焊,一样情形下选用H10Mn2焊丝+HJ431焊剂即可。
但关于焊后需经正火温度下冲压的封头拼板焊缝,其焊材选用应适当提高一档,利用H08MnMo焊丝+HJ431焊剂,可弥补其强度损失。
四、压力容器用低合金高强钢焊接要点
(1)选用低氢或超低氢高韧性的焊材,且重视烘干、保留和坡口的清理,以减少焊缝中的扩散氢。
(2)为了幸免热阻碍区粗晶区的脆化,一样应注意不要利用过大的线能量。
关于含碳量偏下限的16MnR钢焊接时,焊接线能量没有严格的限制,因为这种钢焊接热阻碍区脆化偏向较小,但关于含钒、铌、钛等微合金化元素的钢,那么应选用较小的焊接线能量。
(3)关于碳及合金元素含量较高、屈服强度也较高的低合金高强钢,如18MnMoNbR,由于这种钢淬硬偏向较大,又要考虑其热阻碍区的过热偏向,那么在选用较小线能量的同时,还要增加焊前预热、焊后及时后热等方法。
(4)焊接低碳调质钢时,为了使热阻碍区维持良好的韧性,同时使焊缝金属既有较高的强度又有良好的韧性,这就要求焊缝金属取得针状铁素体组织,而这种组织只有在较快的冷却条件下才能取得,为此要严格操纵焊接线能量,不推荐采纳大直径的焊条和焊丝,且要采纳多道多层的窄焊道焊,尽可能不作横向摆动的运条方式。
为避免冷裂纹的产生,焊前需要预热,但应严格操纵预热温度,预热温度太高,会使热阻碍区冷却速度过于缓慢,从而在该区内产生马氏体+奥氏体混合组织和粗大的贝氏体,使强度下降,韧性变坏。
一样要求最高预热温度不得高于推荐的最低预热温度加50℃。
采纳低温预热加后热的方式既可避免低碳调质钢产生冷裂纹,又可减轻或排除预热温度太高带来的不利阻碍。
(5)增强对焊接接头的无损检测,对再热裂纹灵敏的钢种,应在PWHT前后都要做射线或超声检测。
五、低合金高强钢压力容器焊接实例
直径为2000mm,壁厚为32mm的缓冲罐(图10-1),壳体材质为16MnR,其要紧承压焊缝的焊接工艺见表10-1。
图10-1缓冲罐简图
表10-1缓冲罐焊接工艺
焊缝编号
焊缝位置
焊接方法
焊接材料
说明
O1A1、O2A1
封头拼缝
双面SAW
H08MnMo+HJ431
①
1A1、2A1、B1、B3
壳体纵、环缝
H10Mn2+HJ431
②
B2
壳体环缝(大合拢)
内SMAW
外SAW
J507
③
B4
D1-D3
人孔接管与对应法兰环缝
人孔、小接管与壳体角焊缝
双面SMAW
④
B5、B6
小接管与对接法兰环缝
GTAW打底
SMAW盖面
TIG-50
⑤
E1
鞍座与壳体焊接角焊缝
GMAW
(CO2焊)
TWE-711
⑥
说明:
①封头拼缝在平板状态下焊接完成后,需再通过950~1000℃的加热后进行冲压成形,故拼缝要通过Ac3以上温度的加热,焊缝的力学性能不仅取决于化学成份,而且和焊缝的组织状态有专门大关系。
尽管焊缝的含碳量要比母材低很多,但由于焊接是一个局部加热进程,冷却速度专门大,因此焊缝呈现为一种柱状晶的特殊的过饱和铸造组织,其中少量的马氏体要紧靠碳的固溶强化存在,而低碳马氏体的亚结构存在许多位错,过饱和的固溶的碳就聚集在位错周围,起着钉扎位错的作用,使位错难于运动,马氏体便不易变形而呈现强化焊缝的作用。
通过Ac3以上的温度加热后,焊缝组织从柱状晶变成了等轴晶,打破了原先的亚结构状态,使过饱和程度降低,其碳的固溶强化作用也随之降低了,因此必将焊缝强度降低。
为了弥补上述情形造成的焊缝强度降低,只有调整焊缝的化学成份,利用合金元素更多一些的、强度高一档的焊丝来焊接热压封头拼缝。
②壳体纵、环缝焊接条件好,考虑到板厚因素,从提高效率、保证焊接质量动身,选用双面埋弧焊,焊丝啊等强度原那么选用。
③设备大合拢焊缝,考虑到设备因素,内焊缝采纳埋弧焊较困难,故内侧采纳焊条电弧焊、外侧采纳碳弧气刨清根后再进行外环缝埋弧焊。
B2焊缝据人孔较近,故将其为大合拢焊缝。
④人孔接管与人孔法兰环缝,由于人孔直径较大,故采纳焊条电弧焊进行双面焊。
关于人孔、小接管与壳体角焊缝,鉴于此部位焊缝形状和焊接条件,一样选用焊条电弧焊进行双面焊。
⑤关于小直径接管环缝,由于只能单面焊,又要保证质量,选用TIG焊打底是保证焊缝质量最有效的方式。
TIG-50为焊材牌号,其焊材型号为ER70S-G(AWS。
⑥鞍座与壳体焊接角焊缝属非承压焊缝,采纳熔化极气体爱惜焊(爱惜气体为纯CO2),效率高,焊缝成形好。
TWE-711为焊材牌号,其焊材型号为E71T-1(AWS。
第二节耐热钢压力容器的焊接
一、压力容器用耐热钢及其焊接性
在一般碳钢中加入必然量的合金元素,以提高钢的高温强度和持久强度,就形成了低合金耐热钢,关于压力容器用低合金耐热钢,为改善其焊接性能,常常把碳含量操纵在%以下。
这种钢通常以退火态或正火+回火状态交货。
由于合金含量在%以下的低合金耐热钢具有珠光体+铁素体组织,故也常常称为珠光体耐热钢,如15CrMoR。
合金含量在3%~5%之间的低合金耐热钢供货状态为贝氏体+铁素体组织,故也称为贝氏体耐热钢,如12Cr2Mo1R。
压力容器上利用的低合金耐热钢主若是以加入铬和钼元素或辅以加入少量的钒、钛等元素来提高钢的蠕变强度和组织稳固性,因此也常常称之为Cr-Mo耐热钢或Cr-Mo-V系耐热钢。
也正由于这一类钢在耐高温的同时还具有良好的抗氢侵蚀性能,为此,Cr-Mo或Cr-Mo-V系的低合金耐热钢亦常常称为抗氢钢。
作为耐热钢,除上面已讲到的低合金耐热钢外,还有合金含量在在6%~12%之间的中合金耐热钢,如1Cr5Mo、1Cr9Mo1,和合金大于13%的高合金耐热钢,如1Cr17。
由于在压力容器中这两类耐热钢并非多见,本节以表达低合金耐热钢为主。
为保证耐热钢焊接接头在高温、高压和各类侵蚀介质条件下长期平安的运行,其焊接接头性能应知足以下几点要求。
①接头的等强性耐热钢接头不仅应具有与母材大体相等的室温和高温短时强度,而且更重要的是应具有与母材相近的高温持久强度。
②接头的抗氢性和抗氧化性耐热钢接头应具有与母材大体相同的抗氢性和高温抗氧化性。
为此,焊缝金属的合金成份和含量应与母材大体一致。
③接头的组织稳固性耐热钢焊接接头在制造进程中,专门是厚壁接头将经受长时刻多次热处置,在运行进程中将长期受高温高压的作用,接头各区不该产生明显的组织转变及由此引发的脆变或软化。
④接头的抗脆断性尽管耐热钢压力容器大多数是在高温下工作,但当压力容器和管道制造完工后将在常温下进行设计压力倍压力的水压实验。
在安装检修完后,要经历水压实验及冷启动进程。
因此,耐热钢焊接接头亦应具有必然的抗脆断性。
⑤接头的物理均一性耐热钢焊接接头应具有与母材大体相同的物理性能。
焊缝金属的热膨胀系数和热导率应大体一致,如此就可幸免接头在高温运行进程中的热应力。
低合金耐热钢含有必然量的合金元素,因此它与低合金高强钢都具有一些相同的焊接特点,而又由于其含有一些特殊的微量元素及其不同的介质工作环境,因此也有其独特的焊接特点。
(1)淬硬性低合金耐热钢中的要紧合金元素Cr和Mo等都能显著提高钢的淬硬性。
其中Mo的作用比Cr大50倍。
这些合金元素推延了钢在冷却进程中的转变,提高了过冷奥氏体的稳固性,从而在较高的冷却速度下可能形成全马氏体组织,比如12Cr2Mo1R焊接时,若是焊接线能量较小,钢板厚度较大且不预热焊接时就有可能发生100%的马氏体转变。
(2)冷裂纹由于Cr-Mo钢极易产生淬硬的显微组织,再加上焊缝区足够高的扩散氢浓度和必然的焊接残余应力一起作用,焊接接头易产生氢致延迟裂纹。
这种裂纹在热阻碍区和焊缝金属中都易发生。
在热阻碍区大多是表面裂纹,在焊缝金属中通常表现为垂直于焊缝的的横向裂纹,也可能发生在多层焊的焊道下或焊根部位。
冷裂纹是Cr-Mo钢焊接中存在的要紧危险。
(3)排除应力裂纹因为这种裂纹是在排除应力热处置时,接头再次处于高温下所产生的裂纹,故又称为再热裂纹。
Cr-Mo钢是再热裂纹灵敏性钢种,灵敏的温度范围一样在500~700℃之间。
大量实验结果说明,钢中Cr、Mo、V、Nb、Ti等强碳化物形成元素对再热裂纹形成有专门大阻碍。
通常以裂纹指数PSR粗略地评判钢的排除应力裂纹灵敏性。
PSR按下式计算:
PSR=Cr%+Cu%+2Mo%+10V%+7Nb%+5Ti%-2
当PSR≥0时,就有可能产生排除应力裂纹。
但关于碳含量低于%的钢种,上式不适用。
(4)热裂纹对低合金耐热钢,人们往往注重冷裂纹的避免。
事实上,当焊道的成形系数(熔宽与熔深比)小于~时,焊道中心易形成热裂纹。
这是因为窄而深的梨形焊道,低熔点共晶聚集于焊道中心,在焊接应力作用下,致使焊道中心显现热裂纹。
一切阻碍焊道成形系数的因素都会阻碍热裂纹的发生。
(5)回火脆性Cr-Mo钢及其焊接接头在350~500℃温度区间长期运行进程中发生脆变的现象称为回火脆性。
例如某厂一台钢制压力容器在332~432℃运行30000h后,钢的40J脆性转变温度从-37℃提高到了+60℃,并最终致使灾难性的脆性断裂事故。
Cr-Mo钢及其焊接接头的回火脆性灵敏性有两种评判方式:
①X系数和J系数
X=(10P+5Sb+4Sn+As)×
10-2(式中元素以ppm含量代入,如%应以100ppm代入)
J=(Si+Mn)(P+Sn)×
104(式中元素以百分数含量代入,如%应以代入)
这两个系数的界定是随着工业的不断进展和进步一步步提高的,最先要求X≤25ppm,J≤200,后来达到X≤20ppm,J≤150,直至目前又提高了要求,要求X≤15ppm,J≤100。
②分步冷却实验法(步冷)
分步冷却实验法是将试件加热到规定的最高温度后分步冷却,温度每降一级,保温更长时刻,如图10-2。
步冷处置目的是在200~300h内使钢产生最大的回火脆性,与350~500℃温度区间设备通过2000~5000h才能产生的成效相同。
图10-2测定回火脆性灵敏性的步冷处置程序
图10-3回火脆化程度的曲线
按图10-2曲线加热,使钢材发生快速回火脆化。
别离对步冷实验前后的钢材进行系列冲击,绘制出步冷实验前、后回火脆化程度的曲线(图10-3),确信延脆性转变温度VTr54(试样经Min.PWHT处置后的夏比冲击功为54J时相应的转变温度)的变量ΔVTr54(试样经Min.PWHT+步冷处置后的夏比冲击功为54J时相应的转变温度增量),按下式进行计算:
美国雪弗龙公司初期提出的指标:
VTr54+ΔVTr54≤38℃(100℉)
20世纪90年代普遍采纳的指标:
VTr54+ΔVTr54≤38℃
随着对设备平安性要求的提高及钢材、焊材性能的提高,对该指标的要求愈来愈高,2006年某工程公司为宁波和邦化学设计的两台加氢反映器提出的指标是:
VTr54+3ΔVTr54≤10℃
二、压力容器用耐热钢焊材选用
(1)与低合金高强钢相同,焊缝金属和母材等强度原那么仍是低合金耐热钢焊材选用的大体原那么,只只是现在不但要考虑焊缝金属与母材的常温强度等强,同时也要使其高温强度不低于母材标准值的下限要求。
(2)为使其焊缝金属具有与母材一样的利用性能,因此要求其焊缝金属的铬、钼含量不得低于母材标准值的下限。
(3)为保证焊缝金属有一样小的回火脆性,应严格限制焊材中的氧、硅、磷、锑、锡、砷等微量元素的含量。
(4)为提高焊缝金属的抗裂性,应操纵焊材中的含碳量低于母材的碳含量,但应注意,含碳量太低时,经长时刻的焊后热处置会促使铁素体形成,从而致使韧性下降,因此,关于低合金耐热钢的焊缝金属含碳量最好操纵在%~%范围内,如此才会使焊缝金属具有较高的冲击韧性和与母材相当的高温蠕变强度。
三、压力容器用耐热钢焊接要点
(1)预热与层间温度在Cr-Mo钢的焊接特点中提到的冷裂纹、热裂纹及排除应力裂纹,都与预热及层间温度相关。
一样来讲,在条件许可下应适当提高预热及层间温度来幸免冷裂纹和再热裂纹的产生。
表10-2为对各类低合金耐热钢推荐选用的预热温度和层间温度,但在设备制造进程中还要结合实际选用。
表10-2推荐选用的低合金耐热钢预热及层间温度
钢种
预热温度/℃
层间温度/℃
15CrMoR
≥150
150~250
12Cr1MoV
≥200
250左右
12Cr2Mo1R
200~250
200~300
在Cr-Mo钢上堆焊不锈钢
≥100
关于预热和层间温度,应注意以下几点:
①整个焊接进程中的层间温度不该低于预热温度。
②要保证焊件内外表面均达到规定的预热温度。
③关于厚壁容器,必需注意焊前、焊接进程和焊接终止时的预热温度大体维持一致并将实测预热温度做好记录。
④假设容器焊前进行整体预热不仅费时而且耗能。
事实上,作局部预热能够取得与整体预热相近的成效,但必需保证预热区宽度大于所焊厚度的4倍,且至少不小于150mm。
⑤预热与层间温度必需低于母材的Mf点(马氏体转变终止点),不然当焊件经SR处置后,残留奥氏体可能发生马氏体转变,其中过饱和的氢逸出会促使钢材开裂,如对12Cr2Mo1R的预热和最高层间温度应低于300℃。
⑥钢材下料进行热切割时,类似焊接热阻碍区的热循环,切割边缘的淬硬层可能成为钢材卷制或冲压时的裂源。
因此,也应适当预热。
(2)焊后热处置关于低合金耐热钢,焊后热处置的目的不仅是排除焊接残余应力,而且更重要的是改善组织提高接头的综合力学性能,包括提高接头的高温蠕变强度和组织稳固性,降低焊缝及热阻碍区硬度,还有确实是使氢进一步逸出以幸免产生冷裂纹。
因此,在拟定低合金耐热钢焊接接头的焊后热处置标准时,应综合考虑以下冶金和工艺特点。
①焊后热处置应保证近缝区组织的改善。
②加热温度应保证焊接接头的焊接应力降到尽可能低的水平。
③焊后热处置不该使母材及焊接接头各项力学性能降低到设计规定的最低限度以下。
这一点往往要通过对母材及焊接接头进行最大和最小模拟焊后热处置(Max.PWHT及Min.PWHT)后的各项力学性能检测来确信。
④由于耐热钢的回火脆性及再热裂纹偏向,焊后热处置应尽可能幸免在所处置钢材回火脆性灵敏区及再热裂纹偏向灵敏区的温度范围内进行。
应规定在危险温度范围内要有较快的加热速度。
综合考虑以上4个特点,需要制定一个适合的耐热钢焊后热处置标准,通过大量的实验、研究,引出了一个指导性参数,即纳尔逊米勒(Rarson—Miller)参数Tp,也称回火参数。
Tp=T(20+logt)×
10-3
式中:
T—热处置绝对温度,K
t—热处置保温时刻,h
从式中能够看出,热处置的温度和保温时刻决定了Tp值的高低,也就阻碍了Cr-Mo钢焊接接头的强度和韧性。
Tp值太低,接头的强度和硬度会太高而韧性较低,假设Tp值太高,那么强度和硬度会明显下降,同时由于碳化物的沉淀和聚集也会使韧性下降,因此,Tp值在~能够使接头具有较好的综合力学性能。
固然,关于每一种Cr-Mo钢都有一个最正确的回火参数范围,如钢焊缝金属的最正确Tp值为~之间,关于钢而言,其最正确的Tp值在~之间。
(3)后热和中间热处置Cr-Mo钢冷裂偏向大,致使生产裂纹的阻碍因素中,氢的阻碍居首位,因此,焊后(或中间停焊)必需当即消氢。
一样说来,Cr-Mo钢容器的壁厚、刚性大、制造周期长,焊后不能专门快进行热处置,为防裂并稳固焊件尺寸,在主焊缝(或主焊缝和壳体接管焊缝)完成后进行比最终热处置温度低的中间热处置。
这种钢的后热温度一样为300~350℃,也有少数制造单位取350~400℃的。
中间热处置标准随钢种、结构、制造单位的体会而异,一样中间热处置温度为(620~640℃)±
15℃。
(4)焊接标准的选择焊接线能量、预热温度和层间温度直接阻碍到焊接接头的冷却条件,一样来讲,焊接线能量越大,冷却速度越慢,加上伴有较高的预热和层间温度,就会使接头各区的晶粒粗大,强度和韧性都会降低。
关于低合金耐热钢而言,对焊接线能量在必然范围内转变并非灵敏,也确实是说,许诺的焊接线能量范围较宽,只有当线能量过大时,才会对强度和韧性有明显的阻碍,因此为了避免冷裂纹的产生,希望焊接时线能量不要过小。
四、耐热钢钢压力容器焊接实例
直径为500mm,壳程壁厚为30mm,管程壁厚为16mm的加热器(图10-4),壳体材质为15CrMoR,其要紧承压焊缝的焊接工艺见表10-3。
图10-4加热器简图
表10-3加热器焊接工艺
3A1、4A1、B6
B2-B5、B7
B8、B9
管程筒体纵、环缝
壳程、管程筒体与管板环缝
接管与对接法兰环缝
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