湘潭大学地基基础课程设计Word文件下载.docx
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βhp───受冲切承载力截面高度影响系数;
βhs───受剪切承载力截面高度影响系数;
ψs───沉降计算的经验系数;
ψp───桩基础沉降计算的经验系数;
α───平均附加应力系数;
ηb───基础宽度的承载力修正系数;
ηd───基础埋深的承载力修正系数;
αox、αoy───冲切系数;
α1x、α1y───角桩冲切系数
2
地基基础课程设计任务书
(注:
学号为2011800516,荷载取值以此学号为标准)
第一部分
浅基础设计
(一)、上部结构资料
某框架结构柱网图如下,柱截面为400×
400mm2,荷载的标准组合为:
F1k=616(600
+学号后两位数字)kN,F2k=716(700+学号后两位数字)kN,F3k=816(800+学号后两位数字)kN。
力矩Mk=150kN·
m,水平荷载Hk=16(10+学号后一位数字)kN。
相应于准永久组合的竖向力F=Fk-50kN,用于沉降计算。
柱下独立基础设计时,学号最后一位数字数字是6的选取中柱荷载F3k进行设计计算。
若选择进行条形基础设计,学号最后一位数字数字是6的选取柱荷载F2、F3、F3、F2
对应的纵梁进行计算。
F2
F1
F3
(二)、地基的地质条件
1、自上而下土层依次如下:
①号土层:
杂填土,层厚0.5m,含部分建筑垃圾;
②号土层:
粉质黏土,层厚1.3m,软塑,潮湿;
③号土层:
黏土,层厚3.8m,可塑,稍湿;
④号土层:
淤泥质粉土,层厚2.0m;
⑤号土层:
细砂,层厚2.8m,中密;
⑥号土层:
强风化砂质泥岩,厚度未揭露。
2、岩土设计参数(用于浅基础)(表1.1)
(三)、水文地质条件
1、拟建厂区地下水对混凝土结构无腐蚀性。
2、地下水位深度:
位于地表下1.6m。
3
表1.1
地基岩土物理学参数
第二部分
桩基础设计
某一商业大楼地质剖面和土性物理指标如下表(表1.2)所示。
上部结构传至设计地面标准组合的荷载标准组合为:
F1k=6416(6400+学号后两位数字)kN,F2k=7216(7200+学号后两位数字)kN,F3k=8016(8000+学号后两位数字)kN。
力矩Mk=356(350+学号后一位数字)kN·
m。
学号最后一位数字数字是6的选取F3k规定的荷载进行设计计算。
表1.2
桩基础设计地基岩土物理学参数
桩穿越各土层的平均内摩擦角等于20°
设计内容
设计两种方案
方案一:
钢筋混凝土柱下独立基础(必作);
方案二:
柱下条形基础或桩基础(二选一)。
4
土层编号
土的名称
厚度/(m)
重度γ
/(kN/m3)
孔隙比
e
液性指数
IL
qsia/
(kPa)
qpa/
压缩模量Es
/(MPa)
含水量
ω/(%)
承载力特征
值fak/(kPa)
①
杂填土
1.6
16.0
—
11
5.0
②
粉质黏土
2.2
19.0
0.65
0.84
28
1300
8.1
24
130
③
黏土
4.3
19.3
0.58
0.78
22
2100
9.0
36
190
④
淤泥质粉土
17.0
6
3.0
45
90
⑤
中砂
4.5
20.0
34
2550
260
⑥
细砂
3.8
21.0
2600
19.6
250
⑦
强风化砂质泥岩
足够深
22.0
40
3500
27.0
310
黏聚力c
/(kPa)
内摩擦
角φ/(°
)
压缩模量
Es/(MPa)
基床反力系数
k/(MN/m3)
18.0
13
7.5
19
25
23
8.4
14
0.62
30
11.8
54
钢筋混凝土柱下独立基础设计计算书
学号为2011800516,选取中柱荷载F3进行设计计算)
(一)、选择持力层
依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011(以下简称《规范》),在保证建筑物安全和正常使用的前提下,基础应尽量潜埋,一般情况下,不宜小于0.5m。
根据工程地质、水文地质条件,本设计中,地基持力层选择在第③层黏土上。
取基础埋深2.0m。
(二)、计算地基承载力特征值,并修正采用现场荷载试验或其他原位测试方法:
查《任务书》表1.1,有:
黏土孔隙比
黏土液性指数黏土承载力特征值
e=0.58
IL=0.78
fak=190kPa
据《规范》5.2.4条,地基承载力修正式为:
fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)
查《规范》表5.2.4,对于e及IL均小于0.85的黏土,深度修正系数ηd=1.6,预计基础宽度小于3.0m,可以不作宽度修正。
持力层以上土的加权平均重度为:
γh+γh+γh+γh=18×
0.5+20×
1.1+10×
0.2+9.6×
0.2=17.46kN/m
11223344
γm=
h1+h2+h3+h4
则修正后的地基承载力特征值为:
=190+1.6×
17.46×
1.5=231.904kPa
(三)、计算基础所需底面尺寸
计算基础底面积A和底面宽度b。
1、按中心荷载粗估基底面积,对于矩形基础:
816
F
=4.25m2
A1=ab=
k
=
fa-γGd231.9-20⨯2
考虑偏心荷载作用,将基地面积扩大1.3倍,即:
A=1.3·
A1=5.53m2。
取正方形基础,A=b2,则:
1.3Fk
b≥
=5.53=2.35m
fa-γGd
取b=2.4m<3m,无需再进行承载力修正。
2、验算基底压力
Gk=γGdA-10Ahw=20×
2×
2.4×
2.4-10×
2.42×
0.4
=207.36kNFk+Gk=816+207.36=1023.36kNM=150+16×
2=182kN·
m
基础及回填土重
基础的总垂直荷载
基底的总力矩
b2l
b3
2.43
W====2.304m3
基础底面的抵抗矩
66
5
182
=0.18m<b=0.4m
总荷载的偏心矩
e=
1023.36
则基底边缘最大应力:
Fk+Gk
M1023.36
182
pmax=
+=
+
W2.4⨯2.42.304
A
=256.66kN/m2<1.2fa=1.2×
231.9=278.28kPa
基底平均应力:
p=Fk+Gk=1023.36=177.67kPa<f=231.904kPa
a
2.4⨯2.4
满足地基承载力要求。
(四)、验算软弱层强度和沉降量
1、验算地基软弱下卧层的承载力
查《任务书》表1.1,第④层淤泥质粉土层为软弱下卧层。
(1)、前面已经求得基底压力
p=181.67kPa
(2)、求下卧层承载力采用理论公式计算确定。
黏土内摩擦角
黏土黏聚力
φ=14°
c=11kPa
据《规范》5.2.5条,根据土的抗剪强度指标确定地基承载力特征值满足:
fa=Mbγb+Mdγmd+Mcck查《规范》表5.2.5,φk=14°
时有:
Mb=0.29,Md=2.17,Mc=4.69基础底面至下卧层顶面的距离为z=3.6m,z/b=1.5>0.5,Es1/Es2=8.4/3=2.8<3查《规范》表5.2.7,z/b>0.5时,θ值不变,即Es1/Es2=3,θ=23°
。
计算Es1/Es2<3时的压力扩散角θ[12],查《规范》条文说明中的表
5,如下表:
取其中z/b=0.5,Es1/Es2=1时的θ值,运用内插法计算,得:
(
=21°
故下卧层顶面应力扩散宽度为:
b′=b+2ztanθ=2.4+2×
3.6×
tan21°
=5.16m
下卧层埋深为:
d′=0.5+1.3+3.8=5.6m
下卧层土的有效重度为:
γ′=γ-γw=17.0-10.0=7.0kN/m3
z/b
ν=1.0,α=Es1/Es2=1
ν=5.0,α=Es1/Es2≈4
0.00
0.25
0.50
1.00
0°
3.18°
18.43°
5.94°
24.0°
35.73°
下卧层以上土的加权平均重度:
3.8=10.96kN/m
5.6
则下卧层承载力为:
fd+z=Mbγ′b′+Mdγmd′+Mcck
=0.29×
7×
5.16+2.17×
10.96×
5.6+4.69×
=195.25kPa
(3)、求作用于下卧层上的压力下卧层顶面自重压力为:
pcz=18×
1.1+(20-10)×
0.2+(19.6-10)×
3.8=69.48kN/m2
基底自重压力:
pc0=18×
0.2=34.92kN/m2
代入下卧层顶面附加压力公式,得:
ab(p-pc0)
2.4(181.67-34.92)
=31.70kN/m2
pz=
(a+2ztanθ)(b+2ztanθ)(2.4+2⨯3.6⨯tan21︒)2
(4)、下卧层承载力验算
下卧层顶面总压力:
pcz+pz=69.48+31.7=101.18kN/m2<fd+z=195.25kN/m2
即下卧层满足承载力要求。
2、验算地基沉降量采用《规范》简化的分层总和法计算,要求s≤[s],其中:
n
p
s=ψss′=ψs∑si′=ψs∑0(αizi-αi-1zi-1)
i=1Esi
i=1
(1)、计算基础底面的附加应力p0
相应于准永久组合的竖向力F=Fk-50kN=816-50=766kN
前面已求得:
Gk=207.36kN
则基础底面平均应力:
p=F+Gk=766+207.36=168.99kPa
基础底面自重压力:
pc0=34.92kN/m2
p0=p-pc0=168.99-34.92=134.07kN/m2
(2)、确定分层厚度、计算深度
2m<b≤4m,查《规范》表5.3.7,得分层厚度Δz=0.6m
当无相邻荷载影响,且基础宽度在1~30m范围内时,基础中点的地基变形计算深度按
《规范》中式(5.3.8)为:
zn=b(2.5-0.4lnb)
=2.4×
(2.5-0.4×
ln2.4)
(3)、列表计算分层沉降量
查《规范》附录表K.0.1-2,得平均附加应力系数αi。
列表计算。
7
(4)、计算最终沉降量
∑A
3.23+1.15
i
Es=
=5.7MPa
3.231.15
Ai
∑
8.43
Esi
p0=134.07kN/m2≤0.75fak=0.75×
190=142.5kN/m2
查《规范》表5.3.5,得:
ψs=0.83
s=ψss′=0.83×
72.67=60.3mm
(五)、设计基础剖面,并计算配筋
1、荷载组合扩展基础设计应采用荷载的基本组合。
据《规范》荷载的基本组合可采用标准组合乘以
1.35分项系数。
因此作用在基础上的外荷载F=1.35×
816=1101.6kN,M=1.35×
150=202.5kN·
m,H=1.35×
16=21.6kN。
2、基础底面净压力计算
=202.5+21.6⨯2=0.22<b=0.4m
e=M
荷载偏心距
1101.6
M=202.5+21.6×
2=245.7kN·
pemax=F±
M
=1101.6±
245.7
基底净反力
pemin
AW2.4⨯2.42.304
297.89
84.61
kPa
3、初步确定基础高度
采用锥形基础,经简化计算[13],基础高度初步确定为h=700mm。
按《规范》要求,铺设垫层时要求保护层厚度不小于35mm,保护层厚度取50mm,则h0=700-50=650mm。
4、基础冲剪验算(图1)
Al面积上地基反力Fl计算
b
Al=(--h0)b-(--h0)2
c
22
=(2.4-0.4-0.65)×
2.4-(2.4-0.4-0.65)2
=0.7175m2
按Al上作用着pemax计,则:
Fl=pemax×
Al=297.89kN/m2×
0.7175m2=213.74kN
冲切破坏面的抗剪承载力满足
图1冲切验算图形
8
点号
zi/(m)
a/b
z/b
4αi
4αizi
4αizi-4αi-1zi-1
Esi/(MPa)
Δsi′
ΣΔsi′/(mm)
1.0000
0.0000
3.60
1.50
0.7964
2.8670
45.76
5.16
2.15
0.6723
3.4691
0.6021
26.91
72.67
[V]=0.7βhft(bc+h0)h0
因为h0=650mm<800mm,故βh=1.0。
基础采用C20混凝土,其轴心抗拉强度设计值为ft=1.1N/mm2=1100kN/m2,则:
[V]=0.7×
1.0×
1100×
(0.4+0.65)×
0.65=525.5kN
满足Fl<[V]要求,基础不会发生冲剪破坏。
5、柱边基础弯矩计算柱边与远侧基础边缘距离
a′=ac+(a-ac)=0.4+1=1.4m
柱边处的地基净反力
(pemax-pemin)a′+pemina
(297.89-84.61)⨯1.4+84.61⨯2.4
=209.02kN/m2
peⅠ=
2.4
计算横、纵断面的弯矩:
MⅠ=(a-ac)2[(pemax+peⅠ)(2b+bc)+(pemax-peⅠ)b]
48
=×
(2.4-0.4)2×
[(297.89+209.02)×
(2×
2.4+0.4)+(297.89-209.02)×
2.4]
4×
(506.91×
5.2+88.87×
2.4)=237.44kN·
MⅡ=e(b-bc)2(2a+ac)
=191.25(2.4-0.4)2×
(2×
2.4+0.4)=165.75kN·
6、配筋计算
采用HPB300级钢筋,查得其抗拉强度设计值fy=270N/mm2,C20混凝土轴心抗拉强度设计值fc=9.6N/mm2。
237.44⨯106
M
Ⅰ
=1503.26mm2
AsⅠ=
0.9h0Ⅰfy0.9⨯650⨯270
选用12ϕ14@20
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