板模板扣件式计算书Word文档格式.docx
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模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.25
0.18
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
模板支架高度(m)
14.5
立柱纵向间距la(mm)
600
立柱横向间距lb(mm)
水平拉杆步距h(mm)
1200
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离(mm)
100
立柱距混凝土板长边的距离(mm)
主梁布置方向
平行楼板长边
小梁间距(mm)
200
小梁两端各悬挑长度(mm)
100,100
主梁两端各悬挑长度(mm)
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
设计简图如下:
模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"
面板可按简支跨计算"
的规定,另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上,因此本例以简支梁,取1m单位宽度计算。
计算简图如下:
W=bh2/6=1000×
15×
15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×
15/12=281250mm4
1、强度验算
q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×
h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)×
h)+1.4×
0.7Q1k]×
b=0.9max[1.2×
(0.1+(1.1+24)×
0.7)+1.4×
2.5,1.35×
0.7×
2.5]×
1=23.674kN/m
q2=0.9×
1.35×
G1K×
b=0.9×
0.1×
1=0.122kN/m
p=0.9×
1.4×
Q1K=0.9×
2.5=2.205kN
Mmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[23.674×
0.22/8,0.122×
0.22/8+2.205×
0.2/4]=0.118kN·
m
σ=Mmax/W=0.118×
106/37500=3.157N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×
h)×
b=(0.1+(1.1+24)×
0.7)×
1=17.67kN/m
ν=5ql4/(384EI)=5×
17.67×
2004/(384×
10000×
281250)=0.131mm≤[ν]=l/250=200/250=0.8mm
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
40×
80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3)
42.67
小梁截面惯性矩I(cm4)
170.67
因[B/lb]取整=[5000/600]取整=8,按四等跨连续梁计算,又因小梁较大悬挑长度为100mm,因此需进行最不利组合,计算简图如下:
q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×
h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)×
max[1.2×
(0.3+(1.1+24)×
2.5]×
0.2=4.783kN/m
因此,q1静=0.9×
1.35(G1k+(G3k+G2k)×
0.2=4.342kN/m
q1活=0.9×
Q1k×
2.5×
0.2=0.441kN/m
M1=0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×
4.342×
0.62+0.121×
0.441×
0.62=0.186kN·
G1k×
0.3×
0.2=0.073kN/m
Q1k=0.9×
M2=max[0.077q2L2+0.21pL,0.107q2L2+0.181pL]=max[0.077×
0.073×
0.62+0.21×
2.205×
0.6,0.107×
0.62+0.181×
0.6]=0.28kN·
M3=max[q1L12/2,q2L12/2+pL1]=max[4.783×
0.12/2,0.073×
0.12/2+2.205×
0.1]=0.221kN·
Mmax=max[M1,M2,M3]=max[0.186,0.28,0.221]=0.28kN·
σ=Mmax/W=0.28×
106/42670=6.558N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
2、抗剪验算
V1=0.607q1静L+0.62q1活L=0.607×
0.6+0.62×
0.6=1.746kN
V2=0.607q2L+0.681p=0.607×
0.6+0.681×
2.205=1.528kN
V3=max[q1L1,q2L1+p]=max[4.783×
0.1,0.073×
0.1+2.205]=2.212kN
Vmax=max[V1,V2,V3]=max[1.746,1.528,2.212]=2.212kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
2.212×
1000/(2×
80×
40)=1.037N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×
b=(0.3+(24+1.1)×
0.2=3.574kN/m
跨中νmax=0.632qL4/(100EI)=0.632×
3.574×
6004/(100×
9350×
1706700)=0.183mm≤[ν]=l/250=600/250=2.4mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Φ48×
2.8
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.19
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.25
1、小梁最大支座反力计算
Q1k=1.5kN/m2
(0.5+(1.1+24)×
1.5,1.35×
1.5]×
0.2=4.656kN/m
q1静=0.9×
1.35(G1k+(G3k+G2k)×
0.2=4.391kN/m
1.5×
0.2=0.378kN/m
q2=(G1k+(G3k+G2k)×
b=(0.5+(1.1+24)×
0.2=3.614kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁,Rmax=(1.143q1静+1.223q1活)L=1.143×
4.391×
0.6+1.223×
0.378×
0.6=3.289kN
按悬臂梁,R1=q1l=4.656×
0.1=0.466kN
R=max[Rmax,R1]=3.289kN;
正常使用极限状态
按四跨连续梁,Rmax=1.143q2L=1.143×
3.614×
0.6=2.478kN
按悬臂梁,R1=q2l=3.614×
0.1=0.361kN
R=max[Rmax,R1]=2.478kN;
2、抗弯验算
计算简图如下:
主梁弯矩图(kN·
m)
Mmax=0.573kN·
σ=Mmax/W=0.573×
106/4250=134.758N/mm2≤[f]=205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax=5.34kN
τmax=2Vmax/A=2×
5.34×
1000/398=26.834N/mm2≤[τ]=125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax=0.316mm
跨中νmax=0.316mm≤[ν]=600/250=2.4mm
悬挑段νmax=0.08mm≤[ν]=100/250=0.4mm
七、立柱验算
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd(mm)
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
立柱截面面积A(mm2)
398
立柱截面回转半径i(mm)
16
立柱截面抵抗矩W(cm3)
1、长细比验算
顶部立杆段:
l01=kμ1(hd+2a)=1×
1.386×
(600+2×
200)=1386mm
非顶部立杆段:
l02=kμ2h=1×
1.755×
1200=2106mm
λ=l0/i=2106/16=131.625≤[λ]=210
长细比满足要求!
2、立柱稳定性验算
l01=kμ1(hd+2a)=1.217×
200)=1686.762mm
λ1=l01/i=1686.762/16=105.423,查表得,φ1=0.551
Mw=0.9×
1.4ωklah2/10=0.9×
0.18×
0.6×
1.22/10=0.02kN·
Nw=1.2ΣNGik+0.9×
1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×
(0.5+(24+1.1)×
0.7)+0.9×
1]×
0.6+0.9×
0.02/0.6=8.301kN
f=Nw/(φA)+Mw/W=8300.991/(0.551×
398)+0.02×
106/4250=42.463N/mm2≤[f]=205N/mm2
l02=kμ2h=1.217×
1200=2563.002mm
λ2=l02/i=2563.002/16=160.188,查表得,φ2=0.274
(0.75+(24+1.1)×
0.02/0.6=8.409kN
f=Nw/(φA)+Mw/W=8408.991/(0.274×
106/4250=81.721N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数kc
0.85
按上节计算可知,扣件受力N=8.301kN≤Rc=kc×
12=0.85×
12=10.2kN
满足要求!
九、地基承载力验算
由于支撑基础采用回填土夯实后浇筑200厚C30钢筋砼板,故不需进行地基承载力验算,但应确保回填土压实度满足要求。
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- 模板 扣件 计算