外脚手架方案含悬挑架Word格式文档下载.docx

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b、立杆纵距1800mm，大横杆步距900mm。

c、封闭架外侧满挂密目式安全网。

d、每悬挑层满铺竹跳板或竹胶板，施工层设两层走道板，交错向上轮翻铺设上升。

e、外脚步手架必须设置剪刀撑，剪刀撑与地面夹角为45-60度，剪力撑的接长只能采用搭接，扣件不少于两只，搭接长度不少于0.5m。

f、拉结杆，根据规范规定，水平间距4500mm，竖向间距为层高,即二步三跨,设置固结于钢筋梁板面上预埋的锚环上，拉结牢固,转角处可直接用两根小横杆和另外两根钢管像柱箍一样锁在转角钢筋砼柱上.

g、脚手架搭设高度，不得低于操作面以上1.2m。

2、结构设计

脚手架及承力架的设计参数为：

18#工字钢悬挑跨长L=1200mm，立杆纵距La=1800mm，立杆离边梁外侧Lb=1200mm，大横杆步距h=900mm，连墙件为2步3跨设置。

其它计算参数为：

18#工字钢截面抵抗矩W=152.2cm3，立杆截面积A=489mm2，立杆的截面抵抗矩W=5.08cm3，立杆回转半径i=15.8mm,连墙件横距Lw=5.4m，连墙件竖距hw=3.0m，钢管受压应力[]=205N/mm2。

A.荷载计算

⑴计算每段底部立杆的轴的压力

①、脚手架结构自重产生的轴心压力Ngk，查表得一个柱距范围内每米高脚手架结构自重产生的轴心压力标准值。

gK=0.215KN/m

则18米高的脚手架结构自重产生轴心压力标准值

Ngk=H·

gk=18×

0.215=3.87KN

②、脚手架活荷载产生的轴心压力

根据脚手架高度18米，两名工人同时作业，二道脚手板，每道铺3块，三道脚手架产生的轴心压力，查表得

NQ1k=1.215KN

脚手架的防护材料产生轴压力查表得

NQ2K=0.273+0.01×

1.8×

18=0.597KN

两名工人同时作业自重荷载1.5KN

NQ3K=1.5KN

活荷载产生轴心压力标准值为

n

∑NQiK=NQ1K+NQ2K+NQ3K=1.215+0.597+1.5=3.312KW

i=1

轴心压力设计值n

N=1.2×

Ngk/K1+1.4∑NQiK

i=1

=1.2×

3.87/0.87+1.4×

3.312=9.975KN

⑵悬臂钢支承工字钢验算

①工字钢为悬挑，悬臂长1200mm，端部受力为9.975KW则弯矩

M=NL=9.975KN×

1.2m=11.97KN.m

尾部反力N=M/L=11.97KN.m/1.8m=6.65KN

②工字钢弯曲应力

б=M/W=11.97KN.m/152.2cm3=7.85KN/cm2=78.5N/mm2<

[б]=200N/mm2

脚手架挑梁反力核算（Φ14钢筋锚环）

N=fA.fC=153.9mm2×

210N/mm2=32.31KW>

7.94KN

⑶钢管架验算

①、每根主管受压力11.91KN，钢管截面积489mm2，架子步距h=900mm，长细比λ=µ

h/i，单排架µ

=1.85则λ=1.85×

0.9/0.0158=105，查表得φ=0.552。

②、钢管受压力б=N/ΦA=11.91KN/0.552×

489mm2=44.12N/mm2<

[б]=205N/mm2

③、根据规范JGJ130-2001表6.1.1-2规定单排脚手架允许搭设高度为25m。

④、结论经计算及规范的规定本方案符合安全要求。

3、设计示图见附图

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

连墙件扣件连接示意图

4、施工要求

①钢筋锚固环埋设位置偏差不得大于10厘米,锚固长度不小于30d.

②先安装工字钢，位置准确怀锚环固结牢固，再用钢管扣件与工字钢焊接的短钢管连结牢固，形成扫地杆，检查位置尺寸符合要求，连结稳固后，满铺竹跳板，方可开始架子搭设。

③搭设尺寸、柱距、步距、剪力撑和拉结点严格按设计搭设联结牢固。

④钢管搭设要求横平竖直，偏差+100mm以内。

5、注意事项

施工过程中，严禁在外架上堆物，增加荷载。

②钢管接头相互错开，避免同截面接头过多。

③小横杆伸出立杆外，10厘米左右，防止过长，影响挂安全网和美观。

④拉结点和剪力撑及时加固拉结。

⑤施工层外架与施工拉结为一体。

五、外墙抹灰贴面装饰施工脚手架

1、采用分段式挑断脚手架

a.脚手架承力架仍为上述18#槽钢，分别在七、十三、十九、二十五、三十层挑出（即每次挑6层，共计五次）外挑1200，沿墙外围每隔1.8m设置。

六层以下采用落地式双排脚手架。

b.脚手架为双排钢管扣件式脚手架，脚手架内外立杆直接套在预先焊接在槽钢上的Φ48钢管上，套接长度≥100mm，外立杆距边梁外侧1200mm，内立杆距边梁外侧300mm，立杆间距为1800mm，内外两排立杆的中心距为900mm，外排大横杆步距900mm，内挑大横杆步距1800mm。

c.连墙杆的设置按垂直方向每层，水平方向不大于5400mm设置，一处采用硬拉结，即可受压，又可受拉，拉力承受要求不得低于6.86KN，并与架体搭设同步设置。

d.脚手架外围及底部必须满挂安全网，兜底安全网在靠墙一侧距离为50-100mm。

架体内侧与建筑结构缝隙，必须用木板全封闭。

e.每段脚手架在第四层另从结构板面打斜支撑斜挑上段脚手架，斜支撑间距同立杆纵距，支撑在外立杆与外排大横杆相交处。

f.外脚手架必须设置剪力撑，剪力撑与地面夹角为45-60度，剪力撑的接长只能采用搭接，扣件不少于两只，搭接长度不小于0.5m。

g.每一步操作脚手架设置护栏，第一道护栏距脚手板300mm，采用分色竹胶板制安，第二道护栏为900mm高，脚手板采用竹跳板铺设，脚手板不得有探险头板，且用铁丝与板下钢管扎牢。

h.脚手架与墙体的连接用两根小横杆和另两根钢管像柱箍一样抱住框架柱，水平间距不大于5.4m，竖向间距为层高。

i.脚手架搭设高度不得低于操作面以上1.5m。

j.脚手架搭设好后，用密网将架封闭，不留孔洞，安全网每个绑扎孔均扎牢。

k.脚手架的搭设还应符合重庆市的有关安全管理规定。

二、结构计算

18#槽钢悬跳跨长L=1200mm，立杆纵距La=1800mm，立杆横距Lb=900mm，内立杆距边梁外侧Lb′=300mm，大横杆步距h=900mm，连墙杆2步3跨设置。

18#工字钢截面抵抗矩W=152.2cm3,弯曲应力为[б]=200N/mm2,立杆截面积A=489mm2,立杆截面抵抗矩W=5.08cm3,立杆回转半径i=15.8mm,连墙件横距Lw=5.4m,连墙件竖距hw=3.0m,钢管受压应力[б]=205N/mm2。

A荷载计算

⑴计算每段底部立杆的轴心压力

①脚手架结构自重产生的轴心压力Ngk，查表得一个柱距范围内每米高脚手架结构自重产生的轴心压力标准值：

gk=0.202KN/m

则18米高的脚手架结构自重产生轴心压力标准值：

0.202=3.636KN

②脚手架活荷载产生的轴心压力

根据脚手架高度18米,二层施工荷载，三层脚手板。

三层脚手板产生的轴心压力，查表得：

NQ1K=1.296KN

18=0.597

两层同时作业，施工均布荷载QK=2×

2.0=4.0KN/m2,查表得施工荷载产生轴心压力得NQ3K=4.05KN

活荷载产生轴心压力标准值为n

∑NQiK=NQ1K+NQ2K+NQ3K=1.296+0.597+3.636=5.529KN

轴心压力设计值

NGK/K1+1.4∑NQiK

3.363/0.597+1.4×

5.529=11.776KN

①工字钢为悬挑，悬臂长1200mm，端部受力为15.05KW,0.3m处受力为15.05KN,则弯矩

M=NL+NLb′=15.05KN×

1.2m+15.05KN×

0.3m=22.58KN.m

尾部反力N=M/L=22.58KN.m/1.8m=12.54KN

②工字了钢弯曲应力

б=M/W=22.58KN.m/152.2cm3=14.84KN/cm2=148.4N/mm2<

N=fA.×

fC=153.9mm2×

12.54KN

①每根主管受压力15.05KN，钢管截面积489mm2，架子步距h=900mm，长细比λ=µ

h/i，双排架µ

=1.5,则λ=1.5×

0.9/0.0158=85，查表得φ=0.692。

②钢管受压力б=N/ΦA=15.05KN/0.692×

489mm2=44.41N/mm2<

③根据规范JGJ130-2001表8.1.1-2规定双排脚手架允许搭设高度为50m。

④结论,经计算及规范的规定,本方案符合安全要求.

⑤施工要求和注意事项同主体结构施工安全防护架.

七、型钢卸料平台

1、平台布置，每层房屋每边布置一个，平面位置相互错开，每三层循环重复位置。

2、型钢卸料平台设计

A.前言：

为贯彻渝建安发《2001》13号文，关于强制执行“建筑施工安全检查标准”JGJ59-99有关规定第三条，取消脚手架钢管加扣件，搭设楼层卸料平台，必需使用工具式卸料平台和型钢制作平台。

根据该精神，本司特作型钢平台设计，供施工现场选用。

B.荷载

型钢、钢管K=3

钢丝绳K=8旧绳取K=8

圆钢筋K=4A

C.结构计算：

a.计算图示三角型ABCD

AB为楼面高，按3mm计算BPC

BC为型钢挑出长度

按2m，3m，4m三种情况考虑平台荷载2吨，每平台为两根型钢，则荷载P=lt。

b.内力计算

平台长度

2m

3m

4m

斜杆内力

0.6T

0.7T

0.83T

水平杆内力

0.3T

0.5T

c.斜杆选型

①钢丝选型:

直径9.3mm6.4T

11.0mm8.8T

12.5mm11.45T

②钢筋:

Φ143.08T÷

4=0.77T

Φ164.20T÷

4=1.00T

③两米平台,斜拉钢绳Φ9.3（新）或Φ11（旧）

三米平台,斜接钢丝绳Φ11（新）或Φ12.5（旧）

四米平台,斜接钢丝绳Φ12.5（新）或Φ14（旧）

或:

两米平台,斜拉钢筋Φ14

三、四米平台斜拉钢筋Φ16

d.水平型钢选型

①型钢承受1T荷载产生最大弯矩M。

②型钢承载力G=M×

K/W≤[G]=200N/mm2

③参数表

平台长

M

W

K

结合

0.5t-m

12.6工字钢77.5

14号槽钢80.5、87.1

3

内应力均小于极限应力

0.7t-m

16工字钢141

16号槽钢108、116

1.0t-m

18工字钢185

18号槽钢152

e.平台水平钢管验算

每平台为6根钢管,5个空档,每根钢管承受400Kg均布荷载,跨度长2m,最大弯距0.10t-m

G=M/W=0.10t-m/5.08cm3=197N/mm2≤[G]=200N/mm2

D.平台材料选型

型钢

斜拉钢绳或钢筋

12.6工字钢或14#槽钢

钢绳9.3,旧绳11.0,钢筋Φ14

16号工字钢名槽钢

钢绳11,旧绳12.5,钢筋Φ16

18号工字钢或槽钢

钢绳12.5,旧绳大一级,钢筋Φ16

八、落地脚手架计算书

该工程采用密目网式安全立网全封闭双排脚手架进行结构施工。

其挡风面积与迎风面积比值：

An/Aw=0.623,脚手架采用∮48×

3.5钢管搭设，铺三层冲压钢脚手板。

连墙件的连墙杆同脚手架，连墙杆与建筑物的连接（各连接点采用双扣件连接）采用扣件连接，连墙布置2步3跨，脚手架搭设尺寸为：

立杆横距Lb=1.2米，立杆纵距La=1.5米，步距h=1.5米脚手架搭设高度限值[H]=41米。

立杆下面用截面300×

50㎜木垫板通长铺设。

地基土为粘土分层夯实后浇筑C20素混凝土150㎜厚，地基承载力标准值fgk=250kN/㎡。

施工地区为基本风压0.35kN/㎡城市市区。

搭设尺寸设计校核

（一）、设计校核内容：

1、纵向、横向水平杆的抗弯强度、挠度计算。

2、纵向水平杆与立杆连接时，其扣件的抗滑承载力计算。

3、立杆的稳定性计算。

4、连墙件计算。

5、立杆地基承载力计算。

（二）、施工荷载传递路线

根据JGJ130—2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第六章构造要求规定：

当使用冲压钢脚手板时，双排脚手架的横行水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。

纵向水平杆用直角扣件固定在立杆上。

因此施工荷载传递路线是：

脚手板→横行水平杆→横行水平杆与纵向水平杆连接的扣件→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆。

（三）、搭设尺寸设计校核

1、纵向水平杆、横向水平杆计算：

A、验算横向水平杆抗弯强度及变形

（1）、抗弯强度验算

作用横向水平杆线荷载标准值：

qk=（2+0.3）×

1.2=2.76kN/m

作用横向水平杆线荷载设计值：

q=1.4×

2×

1.2+1.2×

0.3×

1.2=3.792kN/m

最大弯矩：

Mmax=

=（3.792×

1.22/8）×

[1－（0.3/1.2）2]2=0.600kN·

m

钢管截面抵抗矩，查表W=5.08cm3

Q235钢抗弯强度设计值，查表f=205N/mm2

按公式（5-2-1）计算抗弯强度

=0.600×

106/5.08×

103=118.11N/mm2﹤205N/mm2

满足要求

（2）、变形验算

钢材强性模量：

查表E=2.06×

105N/mm2

钢管惯性矩：

查表I=12.19cm4

容许挠度：

查表[V]=l/150

V=

=5×

3.792×

12004/（384×

2.06×

105×

12.19×

104）

=4.1mm﹤1200/150=8

满足要求

B、验算纵向水平杆抗弯强度及变形

由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值。

F=

=0.5×

1.2×

（1+0.3/1.2）2=3.555kN

最大弯矩Mmax=0.175Fla=0.175×

3.555×

1.5=0.93kN·

抗弯强度

=0.93×

103=183.07N/mm2﹤f

（2）、挠度验算

由横向水平杆传给纵向水平杆的集中标准值。

Fk=

=0.5×

2.76×

（1+0.3/1.2）2=2.59kN

挠度

=1.146×

2.59×

103×

15003/（100×

=3.99mm﹤（la/150=10mm）及10mm满足要求

验算扣件的抗滑承载力

直角扣件，旋转扣件，抗滑承载力设计值：

查表Rc=8kN

纵向水平杆通过扣件传给立柱最大竖向力设计值：

R=2.15F=2.15×

3.555=7.64﹤Rc满足要求

2、立杆稳定验算

（1）、验算长细比

查JGJ130—2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3得长度系数

长细比

K=1

﹤[

]=210

K=1.155

（2）、计算风荷载设计值产生的立杆弯矩Mw

立杆稳定验算部位，取脚手架立杆底部，作用于脚手架上的水平风荷载标准值Wk=

。

根据《建筑结构荷载规范》，风压高度变化系数

脚手架风荷载体型系数

Wk=0.7×

0.54×

0.972×

0.35=0.129kN/㎡

风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw得

kN·

（3）、计算组合风荷载时，立杆段的轴向力设计值N

脚手架结构自重标准值产生的轴向力

kN

构配件（脚手板、栏杆、挡脚板、安全网）自重标准值产生的轴向力

=

=0.5（1.2+0.3）×

1.5×

3×

0.3+0.11×

2+0.005×

41

=1.589kN

为三层冲压钢脚手板自重标准值，

=3×

0.3kN/㎡

Qp2栏杆、冲压钢脚手板自重标准值，两个施工作业层取Qp2=0.11×

2kN/㎡

Qp3密目式安全立网自重标准值

Qp3=0.005kN/㎡（按实计算）

施工荷载标准值产生的轴向力总和

（1.2+0.3）×

2=6.75kN

QK施工均布活荷载标准值，两个施工作业层

QK=2×

3kN/㎡

N=

（4.96+1.589）+0.85×

1.4×

6.75=15.89kN

（4）、不组合风荷载时，立杆段的轴向力设计值N1

N1=

=1.2（4.96+1.589）+1.4×

6.75=17.31kN

（5）、立杆稳定验算

15.89×

103/（0.186×

489）+0.05×

106/（5.08×

103）

=184.55kN/㎡﹤F=205kN/㎡满足要求

3、连墙件计算

（1）、扣件连接抗滑承载力验算

连墙件均匀布置，受风荷载最大的连墙件应在脚手架的最高部位，计算按41米考虑，风压高度变化系数

WK=0.7×

1.11×

0.927×

0.35=0.264kN/㎡

连墙件的轴向设计值：

N1=N1W+No=1.4+WK·

AW+5

=1.4×

0.264×

1.5+5=9.99kN﹤2Rc=16kN

采用双扣件：

即连墙件采用直角扣件与脚手架的内、外排立杆连接、连墙件杆与建筑物连接时在建筑物的内、外墙面各加两只直角扣件扣牢。

扣件连接抗滑承载力满足要求。

（2）、连墙杆稳定承载力验算

连墙件采用

钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加的短钢管上，因此，连墙杆的计算长度可取脚手架距墙距离，即Lo=0.5米，

﹤

（查《冷弯薄壁型钢结构技术规范》）

N/mm2﹤F=205N/mm2

验算说明，连墙件采用

钢管时，其稳定承载力足够。

4、立杆地基承载力计算

上部结构传至基础顶面的轴向力设计值为N1=17.31kN

木垫板作用长度取0.5m，基础底面积A=0.5×

0.3=0.15㎡

地基承载力设计值fg=Kc·

fgk=0.5×

250=125kN/m2

立杆基础层面的平均压力

=115.4kN/m2﹤fg=125kN/m2

八、架子验收：

严格按JGJ130-2001，J84-2001安全技术规范进行检查验收。

1、脚手架应分段进行验收，每搭设完10-13m高度后进行中间验收一次，达到设计高度后进行整体外架的全面验收。

2、脚手架使用中每周进行定期检查。

3、脚手架搭设的技术要求，允许偏差与检验方法应符合JGJ130-2001，J84-2001钢管脚手架安全技术规范规定。

脚手架和防护棚、卸料平台搭设完毕，应由监理、项目部施工员、公司质检、安全员等共同检查，验收合格合方准使用，施工过程中，加强检查和保修工作，发现有松动、摇摆、沉降等情况时，必须及时加固、维护。

九、架子拆除：

1、审批手续。

拆除应经施工负责人同意并作专门技术、安全交底后，方可进行。

2、设置警戒，拆架操作处的四周，应设有围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作者进入。

3、清除架上杂物，架上留存的材料等碍物均应在拆架前清除干净。

4、拆架程序，拆架必须严格按以下程序进行，即搭架的相反程序拆除。

安全网脚手板栏杆剪刀撑连接杆小横杆大横杆立杆

5、拆除方式，拆架应自上而下，一步一清，逐步进行，严禁上下同时拆除，亦不得采用踏步式拆法。

6、架料吊运，必须