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Vk(kN)
Mk9.5856.71261.32kNm
Nk521.215
364.85
23335.75kN
Vk(6.115
4.282)
39.11kN
底层墙重:
gkl7.8124.5
67.5
2.12.40.28560.452.12.46159.89KN
(1)条形基础沿三条纵向柱列分别设置。
(2)条形基础两端各伸出柱边外:
11
To—4.51.125m,取1.150m,基础总长:
6X+2X=29.3m
44
(3)基础高度
h—l
64
750~1125mm,取h=800mm
(4)基础梁宽
b柱宽100
400100500mm
(5)基础埋深
d0.40.50.81.7m
(6)基础底宽
rm
18(0.4/20.5)190.2519100.452
12.59kN/m
1.7
查规范,因为e>
得b0
,d1.0
fa
fakbr(b3)drm(d
Nk底层墙重
lfarGd29.3145.11
0.5)1301.012.59(1.70.5)145.11kN/m2
3335.75159.89
1.03m
1.25100.45
B=2m
基础承载力验算
9.2.1A轴持力层承载力验算
基底平■均压力:
FkGk
A
2
89.80kN/m
Pk
3335.75159.89“
20
29.32
.2
fa145.11kN/m
MkFkGk6
FkGkpkMax.
ME661.3239.110.8
89.80
1.25
Mk
100.481kN/m21.2fa174.13kN/m2
综上,持力层地基承载力《两足0
9.3A轴基础梁设计
9.3.1基础梁荷载计算
100.45
Vkh
表9-3A轴内力(恒+活设计值)统计
2,3,4,5,6
(X恒载+XX活载)
M(kN・m>
N(kN)
V(kN)
M
8.46212.08577.32kNm
N
471.252673.2154308.55kN
V
5.3927.7549.28kN
N4308.55……
147.05kN/m
L29.3
9.3.2基础梁内力计算
按连续梁求基础梁的内力,乂由丁基础梁及柱下竖向荷载均为对称,故在计算中利用其对称性,以加速计算过程。
按规范规定,在比较均匀的地基上,上部结构刚度较好,荷载分布较均匀,条形基础梁的高度不小丁1/6柱距时,地基反力可按直线分布,条形基础梁的内力可按倒置的连续梁计算,即倒梁法。
(1)固端弯矩计算
.2.2..
M121/2ql1/2147.051.1597.24KN.m
2_2___
M211/8ql1/2M121/8147.054.51/297.24323.60KN.m
1212cc』,八.
M23M32M34M43ql147.054.5248.15KN.m
1212
(2)弯矩分配计算
按连续梁计算基础梁内力的过程列丁下表中。
表9-4基础梁内力计算表
计算简图
支座
1234
分配系数
固端弯距
Mg(kN・m)
运算
一
■
>
V
►
<
支座背矩
(kN•m
跨中弯矩
弯矩图
(3)求支座剪力
支座剪力计算
剪力位置
剪力值V£
虹产(KN)
V1L
V1L147.051.15169.11
V1R
V1R(97.24288.74)/4.5147.054.5/2288.31
V2L
V2L(288.7497.24)/4.5171.74.2/2403.13
V2R
V2R(288.68236.58)/4.5147.054.5/2342.44
V3L
V3L(236.58288.68)/4.5147.054.5/2319.28
V3R
V3R(236.57253.92)/4.5147.054.5/2327.01
V4L
V3R(253.92236.57)/4.5147.054.5/2334.72
(4)求支座反力
支座反力计算
R1169.11288.31457.42
R2403.13342.44745.57
R3—319.28327.01646.29
R4334.722669.44
(5)初步计算剪力图
(6)弯矩调整计算
计算“支座反力”与原柱传来的竖向力相差超过5%边棉柱相差
f,中棉柱相差kNf,把该差值均布分布在相应柱的两侧各1/3跨内作为调整反
力,按连续梁计算调整内力
qi==kN/m(J);
q2=3=kN/m(J);
q3=3=m(f);
q4=3=m(f)
固端弯矩:
M101/215.161.15210.41KN.m
M1210.41KN.m
M21
1/8qa2
-2
(2a/l)
-2-
1/8qb(2
b/l)
1/2M12
18.84
21.06
5.0134.89KN.m
M23
qa3(4
3a/l)/12l
1/12qa2(6
8a/l
3(a/l)2)
1.68
16.58
14.90KN.m
M32
32
4.52
6.17
1.66KN.m
M34
0.24
6.41KN.m
M43
1.67
0.87
2.54KN.m
表9-5基础梁内力调整表
1
34
a
Mg(kN-m)
—
_►
V
►
支座弯矩
梁端剪力
(KN)
剪力图
各支座弯矩:
M1
97.24
10.41
86.83KN.m,M2
288.7028.30
260.40KN.m
M3
236.58
8.00
_'
244.58KN.m,M4
253.920.94
252.98KN.m
各支座剪力:
&
167.11
18.11
149.00KN.m,Vir
288.3119.76
268.55KN.m
403.13
27.99
_一__'
375.14KN.m,V2R
342.4426.37
316.07KN.m
319.28
11.22
330.50KN.m,V3R
327.015.77
332.78KN.m
334.72
4.46
339.18KN.m
各支座反力:
Ri
149.00
268.55
417.55KN
.m,
R2
375.14
316.07691.21KN.m
R3
330.50
332.78
663.28KN
.m,
R4
339.18
2678.36KN.m
所得结果与原轴力相比相差不大,均不超过5%满足要求,无需再调整。
(7)最终内力图
根据规范规定,当按倒梁法进行计算时,此时边跨跨中弯矩及第一内支座的弯矩值宜乘以系数。
得到最终内力图如下:
238.33(198.61)
119.73123.44
I/If
86.83
\y
252.98
244.58
312.48(260.40)
图9-1倒梁法求得最终弯矩图(kN-m
316.07
图9-2倒梁法求得最终剪力图(kN)
9.3.3基础梁配筋计算
(1)正截面配筋计算
基础梁截面尺寸取为500m林800mm有效高度ho=h-as=800-40=760mm混凝土强度等级C30;
钢筋为HPB40CM钢筋。
表9-6基础梁配筋表
支座1
第一跨
跨中
支座2
第二跨
支座3
第三跨
支座4
M(kN・m)
S顷2
1J12s
A(mm2)fy
选取配筋
51118
4J118
5业18
如8
实际
1272
1017
正截面配筋率:
1017_,……,…,…
SO。
go。
°
;
%minmax0.2%,0.45ft/fy0.2%,满足
要求。
(2)斜截面配筋
箍筋采用8,四肢箍。
hw/b760/5001.524,
0.25cfcbh00.251.014.35007601359KNVmax375.14KN,
ccmax
375.14KN,按构造配筋即可。
截面尺寸满足要求。
0.7ftbh00.71.43500760391.38KNVmax
取svAsv/bssv,min0.24ft/fyV1.27103,
得Asv/s0.762,Asvi/s0.191。
因此,配置8@200(近支座处加密8@100,此时
Asvi/s50.30/2000.2520.191。
9.3.4翼板的承载力计算
计算基底净反力,取竖向最大的一个单元进行计算。
9.3.5计算翼板根部的内力及配筋计算
翼板根部内力计算
(1)翼板根部的剪力:
-^5083.19125071.23
20002000
(2)翼板根部的最大弯矩:
mm2
22.77106
As195.221
0.9fyh00.9360360
选用-8@20知示配筋
393mm2195.22mm2
9.3.6翼板斜截面承载力验算
0.07fcbh00.071.431000360360.36KNV60.71KN,
根部局度满足要求
基础施工详图
9.4.1翼板施工图
①8@200
2000
'
、①8@200
„100
1-1
1:
图9-1翼板施工图
9.4.2基础平面布置图
14400
图置布面平构结础基
cam
o
nW
Qo
°
nW
85^
Q?
o
1
4
i
■
、
00
0
l0o
0Q
0Q44
72
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