磨西氧化池计算书Word格式.docx
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4底板单、双向板判定(Lx-X方向,Ly-Y方向)
5裂缝宽度按ωmax≤0.20mm考虑
6池底内力的计算原则和方法:
按弹性地基板进行计算
四、计算数据
1、保护层厚度:
底板下层40mm,底板上层及池壁为35mm。
2、钢筋HRB235级,其fy=210N/mm2,钢筋HPB335级,其fy=300N/mm2。
五、接触氧化池内力计算:
1沉淀池壁板计算简图如下所示:
2接触氧化池抗浮验算:
1、接触氧化池筏板基础地下埋深仅为1.0米,故可不计算抗浮。
3池壁内力计算:
池顶上有走道板,可以作为池壁支承点,支承点处B点弯矩值,
简图如下:
a悬挑板净长度1.2m,板厚150mm,活荷载3.5KN/m2,栏杆线荷载1KN/m2
池顶弯矩标准值:
M=0.5×
3.5×
1.52+0.5×
0.15×
25×
1.52+1×
1.5
=9.657KN-m
池顶弯矩设计值:
M=11.34×
1.4=13.5KN-m
=380mm2
受力钢筋配φ10@150(As=523mm2)
3.1QB1计算
荷载计算:
情况A:
池外有土及有地下水,池内无水地下水位距池底h水=2m:
情况B:
池外无土,无地下水,池内水达到溢流水位:
(1)池外水平荷载:
由堆积荷载产生的:
由q1k=1/3X10=3.33KN/m2
q1=1.4X3.33=4.66KN/m2;
由填土产生q2k=1/3[18X1+10X(3-1)]=12.67KN/m2
q2=12.67X1.20=15.20KN/m2
(2)池内水压:
水压标准值:
q4K=5.8×
10.8=62.64KN/m2
设计值:
q4=62.64×
1.27=79.6KN/m2
墙板单、双向板判定:
Hb/Lb=6500/5000=1.3<
2
则QB1为双向板。
计算简图如图所示:
按三边固定,顶端铰支的双向板计算弯距,M=miqL2,L区取短边长度=5m
Lx/Ly=5000/6500=0.77,计算如下表:
M(KN-m)
Mx
My
Mx0
My0
mi
矩形荷载
0.0342
0.0171
-0.0739
-0.0571
三角形荷载
0.0122
0.0170
-0.0337
-0.0465
情
况
A
设计值
3.982
1.995
-8.607
-6.650
标准值
9.981
13.820
-27.525
-37.979
13.198
18.274
-36.396
-50.22
合计
13.963
15.815
-36.132
-44.629
17.18
20.269
-45.003
-56.870
情况B
19.137
26.467
-52.774
-72.819
24.318
33.671
-67.063
-92.535
由上表可知,弯矩标准值是控制裂缝,弯矩设计值是控制池壁强度:
壁厚大于250mm都按裂缝控制
以下计算温度应力引起的弯矩荷载:
=0.100×
10-5×
10×
2.8×
107×
0.352×
0.65
=22.295KN-m
标准值:
My10总=72.819+22.295=95.114KN-m
W≤0.2mmb1=400mm,C30砼配φ18@200+φ20@200As=2843
=0.0972×
=21.67KN-m
池顶悬挑板对双向板池壁水平固端弯矩
M=mk×
21.67=0.08×
21.67=1.7336KN-m
Mx10总=52.774+21.67+1.7336=76.178KN-m
W≤0.2mmb1=400mm,C30砼配φ18@200As=1272
=0.1003×
=22.362KN-m
My1总=26.467+22.362=48.829KN-mAs=1272
W≤0.2mmb1=350mm,C30砼配φ18@200
=0.0926×
0.42×
=20.645KN-m
(池顶悬挑板对双向板池壁水平跨中弯矩影响系数较小,可以不考虑)
Mx1总=19.137+20.645=39.782KN-m
W≤0.2mmb1=350mm,C30砼配φ18@200As=1272
3.2QB2计算
q4=60.5×
1.27=79.553KN/m2
Hb/Lb=5500/5000=1.1<
2则QB2为双向板。
按三边固定,顶端自由的双向板计算弯距,M=miqL2,L=Hb=5m
Lx/Ly=5000/5500=0.9,计算如下表:
0.0124
0.0129
-0.0311
-0.0397
19.418
20.201
-48.703
-62.170
24.655
25.656
-61.852
-78.956
My10总=62.170+22.295=84.47KN-m
W≤0.2mmb1=350mm,C30砼配φ16@150As=1340
Mx1总=48.703+22.362=71.065KN-m
72QB3计算
QB3同QB2受力情况均相同,其计算简图如下
QB3板的Hb=5500mm,QB2板的Hb=6500mm,池内、池外受力情
况与QB2相同,故按QB2计算结果进行配筋计算。
3.4QB4计算
QB4同QB1受力情况均相同,其计算简图如下:
QB4板的Hb=5500mm,QB1板的Hb=6500mm,池内、池外受力情
况与QB1相同,故按QB1计算结果进行配筋计算。
3.5QB5计算
QB5同QB1受力情况均相同,其计算简图如下:
池内、池外受力情况与QB1相同,故按QB1计算结果进行配筋计算。
3.7QB6计算
QB6同QB1受力情况均相同,其计算简图如下:
QB6板的Hb=5500mm,QB1板的Hb=6500mm,池内、池外受力情
3.8QB7计算
QB7同QB1受力情况均相同,其计算简图如下:
QB7板的Hb=5500mm,QB1板的Hb=6500mm,池内、池外受力情
3.9底板计算:
计算软件:
北京理正软件设计研究院有限公司的理正岩土计算5.3版,弹性地基梁计算程序。
池底计算(取1米宽为计算单元):
(简图如下)
由水池的底板长宽比接近于2,所以底板按单向板计算,即短方向控制配筋。
现由弹性地基梁软件计算短方向受力情况如下:
4.0短方向—池内满水。
单向板短方向为控制方向,现计算单向板短方向如下:
**********************************************************************
弹性地基梁计算书
计算方法:
郭氏表法
[计算简图]
[计算条件]
[基本信息]
梁半跨长l(m)
6.025
选用混凝土规范
国标GB50010-2002
梁高h(m)
0.500
结构重要性系数
1.0
梁宽(m)
1.000
设计状况系数
---
梁弹性模量E(10^4MPa)
2.0
结构系数
地基压缩模量E0(MPa)
20.0
计算分段数(全梁)
20
梁容重(kN/m^3)
25.00
局载计算单元长(m)
考虑自重
√
简图间距放大系数
配筋
交互柔度参数t
是
梁的柔度参数t
17.497
[配筋信息]
配筋方式
双筋
混凝土等级
C25
纵筋级别
HRB335
箍筋计算
├箍筋级别
HPB235
└箍筋间距(mm)
100
as(mm)
70
配筋调整系数
1.00
[荷载信息]
满布恒载标准值(kN/m)
0.00
恒载分项系数
1.20
满布活载标准值(kN/m)
活载分项系数
1.40
编号
类型
荷载形式
P1
P2
X1(m)
X2(m)
1
恒载
集中力
59.15
5.350
2
-5.350
3
活载
梁上分布荷载
60.00
0.000
4
5
6
集中力偶
-183.00
7
183.00
注:
P1、P2----对集中力单位为kN
对集中力偶单位为kN-m
对分布荷载单位为kN/m
----------------------------------------------------------------------
[梁柔度参数计算结果]
计算公式:
计算值:
t=17.497
实际采用值:
[梁内力计算结果]
[设计值荷载组合内力]
截面iXipQLQRMLMRAs(上侧)As(下侧)Av截面验算
(m)(kN)(kN)(kN)(kN-m)(kN-m)(mm2)(mm2)(mm2)
1-6.025243.98-0.00-0.000.000.001000.01000.0145.1满足
2-5.423171.55121.74121.7434.6334.631000.01000.0145.1满足
3-5.350165.54131.0860.1041.35-178.251553.61000.0145.1满足
4-4.820121.6586.3386.33-129.15-129.151164.71000.0145.1满足
5-4.218100.04101.85101.85-76.07-76.071000.01000.0145.1满足
6-3.61590.04107.43107.43-23.72-23.721000.01000.0145.1满足
7-3.01385.6267.8667.8627.8227.821000.01000.0145.1满足
8-2.41083.7768.0168.0173.3073.301000.01000.0145.1满足
9-1.80883.3066.8066.80118.34118.341000.01080.3145.1满足
10-1.20583.5366.3566.35153.21153.211000.01354.2145.1满足
11-0.60383.8865.7265.72183.52183.521000.01595.9145.1满足
120.00084.1435.47-35.51194.94194.941000.01687.8145.1满足
130.60383.88-36.38-36.38181.61181.611000.01580.5145.1满足
141.20583.54-36.84-36.84154.14154.141000.01361.5145.1满足
151.80883.32-79.40-79.40119.97119.971000.01093.0145.1满足
162.41083.78-80.53-80.5373.5773.571000.01000.0145.1满足
173.01385.61-80.53-80.5327.1927.191000.01000.0145.1满足
183.61589.98-78.04-78.04-25.20-25.201000.01000.0145.1满足
194.21899.93-72.38-72.38-74.84-74.841000.01000.0145.1满足
204.820121.59-98.96-98.96-127.18-127.181149.31000.0145.1满足
215.350165.58-60.20-131.18-178.1241.481552.51000.0145.1满足
225.423171.61-121.85-121.8534.5134.511000.01000.0145.1满足
236.025244.010.000.000.000.001000.01000.0145.1满足
1.设计值荷载组合内力不包括“结构重要性系数γ0”。
2.计算配筋时,已经将此系数考虑进去。
设计值组合内力:
最大弯矩设计值Mmax=194.94(kN-m)
最大剪力设计值Qmax=-131.18(kN)
梁截面上侧纵筋最大面积As1=1553.6mm2;
梁截面下侧纵筋最大面积As=1687.8mm2。
箍筋最大面积Av=145.1mm2。
截面尺寸抗剪验算:
满足。
[标准值荷载组合内力]
截面iXipQLQRMLMR
1-6.025188.68-0.00-0.000.000.00
2-5.423131.5293.3093.3026.7726.77
3-5.350126.80100.3541.2031.60-151.40
4-4.82092.2662.6662.66-116.07-116.07
5-4.21875.1075.3975.39-76.59-76.59
6-3.61567.0980.1280.12-37.44-37.44
7-3.01363.4552.4152.411.591.59
8-2.41061.8552.7152.7136.2036.20
9-1.80861.3851.8151.8171.0271.02
10-1.20561.4751.6151.6198.5198.51
11-0.60361.7151.2051.20122.63122.63
120.00061.9129.56-29.59133.56133.56
130.60361.71-30.24-30.24121.26121.26
141.20561.48-30.53-30.5399.1799.17
151.80861.39-60.81-60.8172.1872.18
162.41061.86-61.65-61.6536.3936.39
173.01363.44-61.46-61.461.141.14
183.61567.05-59.13-59.13-38.50-38.50
194.21875.03-54.34-54.34-75.72-75.72
204.82092.22-71.69-71.69-114.67-114.67
215.350126.83-41.27-100.42-151.3131.69
225.423131.56-93.38-93.3826.6826.68
236.025188.690.000.000.000.00
标准值组合内力:
最大弯矩标准值Mmax=-151.40(kN-m)
最大剪力标准值Qmax=-100.42(kN)
由板厚大于250时为裂缝控制所以
配φ22@150As=2534mm2
1.Xi----截面i的x坐标(m)
2.p-----截面i的地基反力(kN)
3.QL----截面i左端剪力(kN)
4.QR----截面i右端剪力(kN)
5.ML----截面i左端弯矩(kN-m)
6.MR----截面i右端弯矩(kN-m)
7.x坐标以梁中心点为原点,水平向右为正方向。
8.地基反力以地基受压为正,受拉为负;
弯矩以梁的下缘受拉为正,
剪力以使梁截面左侧产生顺时针转动为正。
4.5短方向—池内无水,池外有土。
[计算简图]
[计算条件]
[配筋信息]
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- 关 键 词:
- 氧化 计算