厂房脚手架方案Word格式文档下载.docx

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挖土及回填、桩基、基础、地下室结构。

2）地上部分主体结构（含管线预埋）。

3）商业会所部分（含管线预埋）。

4）外立面装饰（不含门窗）。

5）建筑物室内砌筑及室内外找平抹灰（具体界面和标准见“质量要求”）。

6）现场清理及排除障碍等。

7）屋顶和地下室防水。

8）红线内建筑物外的总平、管网工程（市政配套单位有要求的除外）。

9）对甲方指定分包工程的专业施工单位的配合、协调和管理。

3．2．合同建设周期

以业主监理方的开工令为准：

青山美墅A标段37幢的总工期为234天

3．3．工程项目主要工作量

主要实物工程量一览表

天然地基别墅：

A1反型2幢，A2反型8幢，B1反型7幢，B2型3幢，B3型1幢，B3反型1幢

桩基别墅：

A1反型4幢，B1型2幢，B1反型1幢，B2型7幢，B3反型1幢

4.编制依据

（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2001；

（2）《建筑地基与基础工程施工质量验收规范》GB50202－2002；

（3）《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204－2002；

（4）《上海城建建筑规划设计有限公司提供的施工图纸》；

5.材料选用及要求

钢管

1.水平加固杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑及脚手架转角处的连接杆采用φ48×

3.0mm焊接钢管，其材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235A钢的规定；

2.钢管应平直，平直度允许偏差为管长的1/500；

两端面应平整，不得有斜口、毛口；

严禁使用有硬伤（硬弯、砸扁等）及严重锈蚀的钢管。

扣件

1.相应的扣件规格分别为φ42mm、φ48mm、φ42mm/φ42mm；

2.连接外径48mm钢管的扣件的性能、质量应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，连接外径42mm与48mm钢管的扣件应有明显的标记并按照现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）中的有关规定执行；

模板

1.本工程梁、板模板采用15mm厚1#胶防水胶合板，以及4.5cm×

9cm木枋；

第二章搭设方案

2、搭设方案

2.1、搭设顺序

地基夯实→抄平控制标高→铺设木垫板→数立杆→摆放扫地杆→搭设纵横向水平杆→加设剪刀撑→设置可调托座。

2.2、地基处理

地基分层夯实后，按要求设置4.5cm×

30cm木铺垫垄板

2.3、搭设方法

2.3.1、可调底座调节螺杆伸出长度不应超过200mm；

2.3.2、本工程支撑系统设计时，必须让立杆直接传递荷载，否则要重新验算；

2.3.3、用于梁模板支撑的钢管，可采用平行或垂直于梁轴线的布置方式。

垂直于梁轴线时，两侧应设置交叉支撑；

平行于梁轴线设置时，应采用交叉支撑或梁底模小楞连接牢固；

2.3.4、水平加固杆应在每层排架的底部设置，并应采用扣件与门架立杆扣牢；

2.3.5、剪刀撑应在排架的外侧以及内部每隔15m间距设置，剪刀撑宽度不应大于4个跨距或间距，斜杆与地面倾角宜为45o～60o；

2.3.6、钢管支撑在安装前，应在楼面或地面弹出的纵横方向位置线并进行抄平；

2.4、拆除

2.4.1、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复；

2.4.2、拆除时应采用先搭后拆的施工顺序；

2.4.3、拆除模板支撑应采取可靠安全措施，严禁高空抛掷；

2.4.4、项目部项目工程师应根据本方案以及施工规范、施工图纸规定，编制详细技术交底，对施工技术组、安全员以及操作工人进行交底，拆除时，安全员应跟班指导、监督，以防发生意外。

2.5、检查与验收

2.5.1、检查

模板支撑组装完毕后，应进行下列各项内容的验收检查：

2.5.2、验收文件

2.5.2.1、设计图纸及规范；

2.5.2.2、本方案；

2.5.3、验收

2.5.3.1、验收前，请相关班组作好自检工作，发现问题，随时纠正。

2.5.3.2、项目部生产经理、项目工程师（技术负责人）、安全员、质量员、金海湾监理相关人员必须到场参加验收，发现问题，必须纠正后申请复验，合格后，请各有关人员签字后方可进入下道工序施工。

2.6、安全管理

2.6.1、搭、拆架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准《特种作业工人安全技术考核管理规则》考核合格，持证上岗，上岗人员应定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得高空操作；

2.6.2、搭设高支撑系统时工人必须戴安全帽，正确系戴好安全带，穿防滑劳保鞋。

2.6.3、可调借顶托应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施；

2.6.4、不得采用使立架产生偏心荷载的混凝土浇筑顺序，泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处；

2.6.5、应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击；

2.6.6、操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载；

2.6.7、六级及六级以上大风和下雨、雾（雪）天应停止高支撑系统的搭设、拆除及施工作业。

第三章支撑系统设计计算

3.1、排架计算参数

本工程支撑体系设计计算采用《品茗施工安全计算软件》，其中排架搭设钢管类型按Ф48×

3.0㎜壁厚进行计算,所得出结论：

纵、横向立杆间距0.9m，步距1.2m就能满足使用要求。

为保证排架的结构安全，经过验算和慎重考虑：

纵、横方向间距或排距调整加密为0.70m；

步距:

1.20m；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.10；

底层排架架搭设高度（m）:

10.50～11.50m之间；

现场采用的钢管（mm）:

Φ48×

2.6～2.8㎜；

扣件连接方式:

双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:

0.80；

板底支撑连接方式:

方木支撑；

3.2、荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）:

0.350；

混凝土与钢筋自重（kN/m3）:

25.000；

楼板浇筑厚度（m）:

0.15（局部为0.20）；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

1.000；

3.3、木方参数

木方弹性模量E（N/mm2）:

9500.000；

木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.300；

木方的间隔距离（mm）:

300.000；

木方的截面宽度（mm）:

40.00；

木方的截面高度（mm）:

90.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

3.4、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.000×

9.000×

9.000/6=54.00cm3；

I=4.000×

9.000/12=243.00cm4；

方木楞计算简图

3.5、荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=25.000×

0.300×

0.200=1.500kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）:

q2=0.350×

0.300=0.105kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

p1=（1.000+2.000）×

0.800×

0.300=0.720kN；

3.6、方木抗弯强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×

（1.500+0.105）=1.926kN/m；

集中荷载p=1.4×

0.720=1.008kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.008×

0.800/4+1.926×

0.8002/8=0.356kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.008/2+1.926×

0.800/2=1.44kN；

方木的最大应力值σ=M/w=0.356×

106/54.000×

103=6.587N/mm2；

方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为6.587N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!

3.7、方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<

[T]

其中最大剪力:

V=0.800×

1.926/2+1.008/2=0.8kN；

方木受剪应力计算值T=3×

8000/（2×

40.000×

90.000）=0.531N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；

方木受剪应力计算值为0.531N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.300N/mm2，满足要求!

3.8、方木挠度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=1.500+0.105=1.605kN/m；

集中荷载p=0.720kN；

方木最大挠度计算值V=5×

1.605×

800.0004/（384×

9500.000×

2430000.00）+720.000×

800.0003/（48×

2430000.00）=0.703mm；

方木最大允许挠度值[V]=800.000/250=3.200mm；

方木的最大挠度计算值0.703mm小于方木的最大允许挠度值3.200mm,满足要求!

3.9、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.926×

0.800+1.008=2.549kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（kN.m）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.552kN.m；

最大变形Vmax=0.983mm；

最大支座力Qmax=7.381kN；

钢管最大应力σ=0.552×

106/4490.000=122.949N/mm2；

钢管抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；

支撑钢管的计算最大应力计算值122.949N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10mm，满足要求！

3.10、扣件抗滑移的计算:

双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=7.381kN；

R<

12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

3.11、模板支架立杆荷载标准值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

3.12、静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.149×

11.600=1.727kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.350×

0.800=0.224kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25.000×

0.20×

0.800=3.2kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.151kN；

3.13、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.000+2.000）×

0.800=1.920kN；

3.14、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=8.869kN；

3.15、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=8.869kN；

φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.24cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=4.49cm3；

σ--------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

L0----计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

l0=h+2a

k1----计算长度附加系数，取值为1.155；

u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；

u=1.700；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.100m；

上式的计算结果：

立杆计算长度L0=h+2a=1.200+0.100×

2=1.400m；

L0/i=1400.000/15.900=88.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.673；

钢管立杆的最大应力计算值；

σ=8869.488/（0.673×

424.000）=31.083N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=31.083N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

l0=k1k2（h+2a）

k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；

k2--计算长度附加系数，h+2a=1.400按照表2取值1.039；

立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.243×

1.039×

（1.200+0.100×

2）=1.808m；

Lo/i=1808.068/15.900=114.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.489；

σ=8869.488/（0.489×

424.000）=42.778N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=42.778N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

第四章模板支架的构造及使用要求

4.1、构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

4.2、立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.2m为宜，不宜超过1.5m。

4.3、整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

4.4、剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.满堂脚手支架四周与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；

c.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

4.5、顶部支撑点的设计：

a.在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；

大于12kN时应用顶托方式。

4.6、支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件式脚手架规范》的要求；

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

4.7、施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

4.8、确保搭设材料符合要求，严格控制下列不安全因素的出现：

（1）模板支架出现的不安全因素为：

①普碳钢易锈蚀，严重的出现麻坑，影响其承载力；

②钢管壁厚不均，设计时应充分考虑这一因素；

③钢管的管端经气割或电焊割，端面严重不平整，用作立杆时，在对接扣件部位出现初弯曲，严重影响立杆的承载力，易失稳；

（2）扣件使用中存在的不安全因素为：

①扣件来源杂乱，质量不均；

②旧扣件有滑丝仍勉强使用；

4.9、保证搭设的构造要求：

（1）钢管支撑必须垂直，支撑必须稳定；

（2）竖向钢管尽量采用对接扣件，传力的扣件必须拧紧；

（3）竖向支撑的接头位置必须错开，不得在同一水平面上；

（4）必须有底部扫地杆、剪刀撑等构造措施，架子每步的双向水平杆必须接通；

（5）立杆底部垫块不得采用砖垫块。