差动保护原理及校验Word格式.docx
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制动电流的方程则各个品牌和型号的保护往往不同,国内保护最常见的公式有以下三种:
◆Ir=max{|Ih|,|Il|},正确的表述为:
制动电流等于高、低压侧电流幅值的最大值;
◆Ir=(|Ih|+|Il|)/K,正确的表述为:
制动电流等于1/K倍的高、低压侧电流幅值之和;
◆Ir=|Il|,正确的表述为:
制动电流等于低压侧电流的幅值。
第二个公式中的K值大部分保护为2,个别保护为1。
另外两个公式有的保护也会采用:
Ir=|Ih-Il|/K,Ir=(|Id|-|Ih|-|Il|)/K。
实际上,试验时记录下的保护临界动作时测试仪输出的IA、IB的电流值都不能等同与上述的高、低压侧电流,因为还得考虑高低压侧的平衡系数。
假设测试仪IA输出给高压侧,IB输出给低压侧,高低压侧的平衡系数分别为K1、K2,则高低压侧的电流为:
Ih=K1*IA,Il=K2*IB。
再代入差动电流和制动电流的公式去求出相应的差动电流和制动电流。
变压器接线
保护定值中的变压器接线类型都是指变压器一次侧的实际接线,一般有:
Y/∆-11型、Y/Y(Y0)、Y/∆-1等几种。
对于三卷变,测试时,一般也是取其中的两卷测试,和两卷变的测试方法一样。
六相电流输出继保仪差动试验的接线方法
如果用6相电流继保仪做差动试验,无任变压器是哪一种接线方式,试验时接线方法都是:
将测试仪的第一组三相电流IA、IB、IC接入保护的高压侧电流输入端IA、IB、IC,将测试仪的第二组三相电流Ia、Ib、Ic接入保护的低(中)压侧电流输入端Ia、Ib、Ic即可,接线方式非常简化。
三相电流输出继保仪差动试验的接线方法
用三相电流继保仪做差动试验,则相对较复杂。
当变压器接线为Y/Y时,两侧本是同相位,TA接线一般为Y/Y,相位不需调整。
当变压器接线为Y/△时,两侧不同相位,对微机保护TA接线一般也为Y/Y。
如果保护设计为高压侧内部相位补偿,则高压侧相位需调整;
如果保护设计为低压侧内部相位补偿(如南瑞的RCS-978型保护),则低压侧相位需调整。
如果保护设计为无内部相位补偿,侧靠TA外部接线补偿。
做“三路电流差动”时,接线时,测试仪的IA固定接差动保护装置的高侧电流输入端,IB固定接保护低(中)侧电流输入端,而IC作为补偿电流用,在选高压侧相位调整时作为高压侧补偿电流,选低(中)压侧相位调整时作为低(中)压侧补偿电流。
详细试验接线方法
当变压器为Y/Y(Y0)接线时,试验的接线很简单:
测试A相时,测试仪IA接保护高压侧的A相,测试仪的IB接保护低压侧的a相,保护高、低压侧的中性线短接后,接测试仪的IN,不存在补偿电流问题。
如图。
测试变压器B、C相时,接线与上述类似。
1、Y(Y0)/Y(Y0)接线方式:
两侧均无相位调整,但有零序修正两侧均无相位调整,但无零序修正
两侧均将测试相与零序修正相接成相间短路方式两侧均接成单相短路方式
当变压器接线类型为Y/∆-11时,如果是高压侧相位调整,常见的接线为:
测试变压器A相时,测试仪IA接保护高压侧的A相,测试仪的IB接保护低压侧的a相,测试仪的IC接低压侧的c相,保护高、低压侧的中性线短接后,接测试仪的IN,其中IC作为补偿电流。
如图:
2、Y(Y0)/△-11接线方式:
Y侧相位调整,无零序修正,按单相短路接线△侧相位调整,按单相短路接线
IA’=IA-IBIB’=IB-ICIC’=IC-IAIa’=Ia-IcIb’=Ib-IaIc’=Ic-Ib
△侧的测试相与被影响相按相间短路接线Y0侧零序修正,Y侧的测试相与
被影响相按相间短路接线
由上图所示向量图可以看出,高压侧转换后的电流应为:
I'
A=(IA-IB)/1.732,I'
B=(IB-IC)/1.732,I'
C=(IC-IA)/1.732,如果只给高压侧A相通入一个电流,B、C相不加电流,则转换后的高压侧三相电流为:
A=(IA-IB)/1.732=(IA-0)/1.732=IA/1.732;
B=(IB-IC)/1.732=(0-0)/1.732=0;
I'
C=(IC-IA)/1.732=(0-IA)/1.732=-IA/1.732。
所以高压侧C相上有了电流,并且与A相上的电流大小相等,方向相反。
试验时,为了平衡高压侧C相上的电流,就在低压侧的c相上加一补偿电流,并且,所加的补偿电流应与加在低压侧a相上的电流大小相等,方向相反。
但如果要求测试变压器的B相或C相时,又该如何接线呢?
同理,如果测试变压器的B相,即只给高压侧的B相加电流,A、C两相不加电流,依据上述公式得:
A=(IA-IB)/1.732=(0-IB)/1.732=-IB/1.732;
B=(IB-IC)/1.732=(IB-0)/1.732=IB/1.732;
C=(IC-IA)/1.732=(0-0)/1.732=0。
由此看出,高压侧的A相上有了一个大小相等、方向相反的电流,试验时应补偿低压侧的a相。
因此,正确的接线为:
测试仪IA接保护高压侧的B相,测试仪的IB接保护低压侧的B相,测试仪的IC接低压侧的a相,保护高、低压侧的中性线短接后,接测试仪的IN,其中IC作为补偿电流。
考虑到加在低压侧的两个电流具有“大小相等、方向相反”的特性,试验时可只给保护输入两路电流。
正确的接线为:
测试变压器A相时,测试仪IA接保护高压侧的A相,测试仪的IB接保护低压侧的a相,保护低压侧a、c相负极性端短接,低压侧的c相与保护高压侧的中性线短接后,接测试仪的IN。
由上述分析不难发现,加在保护低压侧对应相的电流应与加在高压侧的电流反相,加在低压侧的补偿电流由于要与加在低压侧对应相的电流反向。
所以在测试变压器A相时,当测试仪IA的电流设为0º
,则测试仪IB的电流应为180º
,测试仪IC的电流应为0º
。
当变压器接线类型为Y/∆-1时,如果是高压侧相位调整,常见的接线为:
测试变压器A相时,测试仪IA接保护高压侧的A相,测试仪的IB接保护低压侧的a相,测试仪的IC接低压侧的b相,保护高、低压侧的中性线短接后,接测试仪的IN,其中IC作为补偿电流。
3、Y(Y0)/△-1接线方式:
△侧相位调整,按单相短路接线Y侧相位调整,无零序修正,按单相短路接线
Ia’=Ia-IbIb’=Ib-IcIc’=Ic-IaIA’=IA-ICIB’=IB-IAIC’=IC-IB
Y0侧零序修正,Y侧的测试相与△侧的测试相与被影响相按相间短路接线
注意:
微机差动保护是相对比较复杂的一个保护,所以调试起来也难免会遇到些问题,一般对试验结果影响较大的有以下几点:
1、平衡系数的设置,平衡系数设置不对可能会使测试出来的曲线与整定的曲线偏差较大。
2、高压则平衡系数的取值不对,将对试验造成影响。
无论变压器CT采用哪种接线方式,均可按以下方法确定高压侧的平衡系数:
在进行差动门槛时,如果实测的动作电流等于1.732倍的整定值时,则计算时高压侧平衡系数取1.732,如果实测的动作电流等于整定值时,则计算时高压侧平衡系数取1。
备注:
低(中)压侧的平衡系数按定值单如实填写即可。
3、制动公式的选择,制动公式选择不对会使测试出来的曲线以及计算出来的制动系数都会和保护的整定值有很大的偏差,甚至完全不对。
4、用三相电流做试验时,若补偿电流未加进去,试验时往往是第一个动作点动作正确,而其后的动作点都是加上电流就动作。
这是因为未加补偿电流,虽然我们要做的试验相没满足差动动作条件,但是补偿相的差流会超过差动整定值,所以保护很快出口。
几种常用的微机差动保护的参数设置说明
—变压器不同接线方式所对应的电流之间的相位差如下表格:
变压器接线方式
高压侧电流相位
低压侧电流相位
Y/Y-12
0º
180º
Y/△-11
210º
Y/△-1
150º
—大部分保护的参数定值直接给出电流值,比如,差动门槛值:
2A,单位为:
A。
但也有部分保护给出的各项定值不是电流值,而只是一个系数。
比如,差动门槛值:
0.3,没有单位。
实际上,这是以“标么值”的形式给出保护定值。
将标么值转换为实际的电流,一般可按以下方法:
实际的电流值=标么值×
高压侧额定电流。
●额定电流的计算方法
Ie1=Sn/(1.732﹡U1n﹡CT1)
Ie2=Sn/(1.732﹡U2n﹡CT2)
注释:
Ie1、Ie2——变压器I、II侧二次额定电流
Sn——变压器最大额定容量
U1n、U2n——变压器I、II侧一次额定电压
CT1、CT2——变压器I、II侧CT变比值
有的保护自身有计算功能,可能会发现:
其计算出的Ie1、Ie2未考虑上述公式里的1.732。
比如,计算Ie1时,直接按公式:
Ie1=Sn/(1.732﹡U1n﹡CT1)。
这是因为其在计算差动、制动电流时,在平衡系数中考虑了1.732的关系。
以变压器Y/Y/△-11接线为例,各侧平衡系数(以K1、K2、K3表示)的计算方法如下:
K1=1/1.732=0.577
K2=U2n﹡CT2/(1.732﹡U1n﹡CT1)
K2=U3n﹡CT3/(U1n﹡CT1)
如果将高压侧平衡系数设置为1,其它侧统一归算至高压侧时,计算公式如下:
K1=1
K2=U2n﹡CT2/(U1n﹡CT1)
K2=1.732﹡U3n﹡CT3/(U1n﹡CT1)
以电流的方式来计算平衡系数的方法一般是:
K2=Ie1/Ie2
K3=Ie1/Ie3
K1、K2、K3——变压器I、II、III侧平衡系数
Ie1、Ie2、Ie3——变压器I、II、III侧二次额定电流
U1n、U2n、U3n——变压器I、II、III侧一次额定电压
CT1、CT2、CT3——变压器I、II、III侧CT变比值
差动保护的平衡系数不一而同,有的保护的计算方法可能与上述不同,试验时请参考相应的说明书。
举例:
例一:
南瑞RCS-978
制动特性
说明:
上述曲线实际上有三个拐点,Ig1=0,Ig2=0.5Ie,Ig3=6Ie
试验接线
因本保护为低压侧转角,与常见的高压侧转角的变压器保护不同。
6个电流输出
Y/Y两侧试验(以下简称为I侧、II侧)
I侧、II侧三相均以正极性接入,I、II侧的对应相电流互错180°
用“交流试验”各在I侧、II侧加入电流I*(标么值,I*倍额定电流,其基值为对应侧的额定电流),装置应无差流。
例如,I*取0.5,实际应在Y侧加入0.5*Ie1(Ie1为I侧的额定电流)三相电流,在II侧加入0.5*Ie2(Ie2为△侧的额定电流)三相电流,装置应无差流。
Y/△-11两侧试验(以下简称为I侧、III侧)
I侧、III侧三相均以正极性接入,I侧电流应超前III侧的对应相电流150°
用“交流试验”各在I侧、III侧加入电流I*(标么值,I*倍额定电流,其基值为对应侧的额定电流),装置应无差流。
例如,I*取1,实际应在I侧加入1*Ie1(Ie1为Y侧的额定电流)三相电流,在III侧加入1*Ie2(Ie2为△侧的额定电流)三相电流,装置应无差流。
3个电流输出
当进行I、II侧(为Y/Y接线)试验时,在任意一侧A相加入电流I*,根据装置的调相位方法有(以下公式中的电流均为矢量):
IA’=IA-I0;
IB’=IB-I0;
IC’=IC-I0
又因为:
|3I0’|=|IA+IB+IC|=I*
所以:
|IA’|=2I*/3
|IB’|=I*/3
|IC’|=I*/3
即B、C两相都会受到影响,为了避免此影响,以使试验更容易进行,I、II侧采用的接线方式均为:
电流从A相极性端进入,流出后进入B相非极性端,由B相极性端流回测试仪。
这样:
|3I0’|=|IA+IB+IC|=|I*+(-I*)+0|=0
|IA’|=I*
|IB’|=-I*
|IC’|=0
I、II侧加入的电流相角为180°
,大小为I*,装置应无差流。
在进行I、III试验时,采用的接线方式为:
I侧电流从A相极性端进入,流出后进入B相非极性端,由B相极性端流回测试仪;
III侧电流从A相极性端进入,由A相非极性端流回测试仪。
这样I侧有:
|IA’|=I*
III侧为:
|Ia’|=|(Ia-Ic)|/1.732=I*/1.732;
|Ib’|=|(Ib-Ia)|/1.73=I*/1.7322;
|Ic’|=|(Ic-Ib)|/1.732=0
I、III侧加入的电流相相角为180°
,I侧大小为I*,III侧为1.732I*,装置应无差流。
接线图如下:
测试仪输出两路电流,自行补偿
测试仪输出三路电流,IC为补偿电流
例二:
北京德威特DVP-9000
变压器接线方式Y/△-11,高压侧相位调整。
为方便说明,现假设某变压器参数及其计算值为:
项目
高压侧
中压侧
低压侧
变压器最大容量Se
50000KVA
接线方式
Y
/
△-11
各侧CT变比n
600A/5A
1000A/5A
变压器一次额定电压
110KV
38.5KV
变压器二次额定电流
2.187A
3.749A
各侧平衡系数K
1
0.990
变压器主保护定值:
比例制动公式:
Id=|IH+IL|,Ir=|IH+IL|/2
差动起动电流:
1.5Ie
比例制动系数:
K1=0.4,K2=0.7
拐点电流:
Ir1=3.00Ie,Ir2=7.50Ie
差动速断:
18.75A
计算额定电流:
IeH=Sn/(1.732﹡U1n﹡CT1)=50000KVA/(1.732*110KV*600A/5A)=2.187A
IeL=Sn/(1.732﹡U2n﹡CT2)=50000KVA/(1.732*38.5KV*1000A/5A)=3.749A
如果将高压侧平衡系数设置为1,低压侧统一归算至高压侧时,低压侧平衡系数计算公式如下:
KL=IeL/(IeH*K)=3.749/(2.187*1.732)=0.990
注:
K是接线系数,取1.732.
KH、KL——变压器I、II侧平衡系数
IeH、IeL——变压器I、II侧二次额定电流
比例制动系数测试与计算
试验接线如图所示:
部分保护厂家的差动保护平衡系数
北京四方:
CST-141B,-200B系列(高压侧相位调整)
比率制动公式:
双绕组,Y/△-11:
Id=|I1+I2|,Ir=|I1-I2|/2
平衡系数:
K1=1,K2=Kpl
三绕组,Y/Y/△-11:
Id=|I1+I2+I3|,Ir=Max{|I1|、|I2|、|I3|}
K1=1,K2=Kpm,K3=Kpl
I1、I2、I3——实际均为矢量形式,这里以标量形式书写,且本身均考虑了平衡系数,以下同。
Kpm、Kpl——分别为中、低压侧差动平衡系数定值
国电南自:
PST-641(双绕变,Y/△-11,高压侧相位调整)
K1=1.732,K2=Ie1/Ie2
Ie1、Ie2——高、低压侧的二次额定电流整定值
PST-621/622(三绕变,Y/Y/△-11-12,高压侧相位调整)
K1=1.732,K2=1.732﹡U2n﹡CT2/(U1n﹡CT1),
K3=U3n﹡CT3/(U1n﹡CT1)
PST-1200(三绕变,Y/Y/△-11-12,高压侧相位调整)
K1=1,K2=U2n﹡CT2/(U1n﹡CT1),
南瑞RCS-9671(双绕变,Y/△-11,高压侧相位调整)
Id=|I1+I2|,Ir=|I1—I2|/2
K1=1,K2=U2n﹡CT2/(U1n﹡CT1)
南瑞RCS-978,985系列(双绕变,Y/△-11,低压侧相位调整,高压侧零序修正)
Id=|I1+I2|,Ir=Max{|I1|、|I2|}
K1=1,K2=Ie1/Ie2=U2n﹡CT2/(U1n﹡CT1)
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