大工钢筋混凝土结构课文档格式.docx
- 文档编号:16720906
- 上传时间:2022-11-25
- 格式:DOCX
- 页数:17
- 大小:265.93KB
大工钢筋混凝土结构课文档格式.docx
《大工钢筋混凝土结构课文档格式.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《大工钢筋混凝土结构课文档格式.docx(17页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
高h=450mm,宽b=220mm,间距l1=3.0m。
主梁:
高h=750mm,宽b=250mm,间距l2=6.6m。
柱:
bхh=350mmх350mm,柱网尺寸为6.0mх6.0m。
8.使用要求:
梁板的变形和裂缝宽度在本设计中均不考虑。
9.采用的规范:
水工混凝土结构设计规范(SL/T191-96),建筑结构荷载规范(GBJ9-87).
2单向板结构设计
2.1板的设计
板按考虑塑性内力重分布方法计算。
板的尺寸及支承情况如图所示。
1.荷载计算
恒载标准值:
水磨石面层0.65kN/m2
板自重25х0.08=2.0kN/m2
板底抹灰17х0.015=0.255kN/m2
合计g=2.905kN/m2
恒载设计值:
2.905х1.2=3.486kN/m2
活载标准值:
6kN/m2
活载设计值:
q=1.3х6=9.6kN/m2
P=g+q=3.486+5.2=8.686kN/m2
2.内力计算
板厚h=80mm,次梁bхh=200mmх500mm
计算跨度:
边跨L01=Ln+h/2=2000-120-200/2+80/2=1820mm
L01=Ln+a/2=2000-120-200/2+120/2=1840mm
选其中较小者L01=1700mm
中跨L02=Ln=2000-200=1800mm
跨度差:
(L01-L02)/L02=(1820-1800)/1800=1.1%<
10%,故按等跨连续板计算.
板的弯矩计算表:
连续板各截面弯矩计算
表1
截面
边跨跨中
离端第二支座
离端第二跨跨中及中间跨跨中
中间支座
弯矩计算系数
1/11
-1/11
1/16
-1/14
2.616
-2.616
1.759
-2.010
3截面承载力计算:
取a=20,b=1000mm,h=80mm,h0=h-a=80-20=60mm,fc=10N/mm2,fy=210N/mm2,各截面的配筋计算见表2
板的配筋计算
表2
板带部位
边区板带(①~②、⑤~⑥轴线间)
中间区板带(②~⑤轴线间)
板带部位截面
M/kN·
m
-2.101
1.759х0.8=1.407
-2.010х0.8=1.608
0.073
0.049
0.056
0.039
0.045
ζ=1-√(1-2хαs)
0.076
0.050
0.057
0.040
0.046
As=fcbζh0/fy(mm2)
215.776
143.191
164.245
113.939
130.604
选配钢筋
ф6/8@180
ф6@180
实配钢筋面积(mm2)
218
157
中间板带②~⑤轴线间,其各区格板的四周与梁整体连接,故各跨跨中和中间支座考虑板的内拱作用,其弯矩降低20%。
表中ζ的最大值为0.076<
ζb=0.614;
表中所选最小配筋面积As=157mm2;
验算最小配筋率ρ=As/(bh0)=157/(1000х60)=0.26%>
ρmin=0.15%满足要求。
2.2次梁的设计
本节内容是根据已知的荷载条件对次梁进行配筋设计,按塑性理论进行计算。
次梁按塑性内力重分布方法计算,有关尺寸及计算简图如图所示。
1.荷载计算
恒载板传递荷载3.486х2=6.972kN/m
次梁自重1.2х25х0.2х(0.50-0.08)=2.52kN/m
梁侧抹灰1.2х17х0.015х(0.50-0.08)х2=0.257kN/m
合计g=9.749kN/m
活荷载:
由板传来q=5.2х2=10.4kN/m
总荷载p=g+q=9.749+10.4=20.149kN/m
计算跨度:
边跨Ln=6000-240-300/2=5610mm
L01=(6000-240-300/2)х1.025=5750mm
L01=Ln+a/2=5610+240/2=5730mm
故取较小者L01=5730mm
中跨L02=6000-300=5700mm
(5730-5700)/5700=0.52%<
10%,按等跨连续梁计算。
次梁弯矩计算表(M=αmbpL02)
次梁弯矩计算
表3
离端第二跨跨中及中间跨
1/14
60.141
-60.141
40.915
46.760
次梁简力计算表(V=αvbpLn)
次梁剪力计算
表4
端支座右侧
离端第二支座左侧
离端第二支座右侧
中间支座左侧、右侧
剪力计算系数
0.45
0.6
0.55
50.866
67.822
63.167
3.配筋计算
(1)次梁正截面抗弯计算
跨中截面按T形截面计算,翼缘宽度为
边跨bf'=L01/3=5730/3=1910mm<
b+Sn=200+(2000-120-100)=1980mm
中跨bf'=L02/3=5700/3=1900mm<
b+Sn=200+1800=2000mm
hf'=80mm,h=500mm,a=35mm,h0=500-35=465mm
判别T形截面类型:
αfcbf'hf'(h0—hf'/2)=10х1900х80х(465-80/2)х10-6=646kN·
αfcbf'hf'(h0-hf'/2)>
Mmax,故次梁跨中截面均按第一类T形截面计算,支座处按矩形截面计算。
h0=465。
b=200mmfc=10N/mm2fy=310N/mm2次梁正截面承载力计算见表5。
次梁正截面承载力计算
表5
b或bf'
1910
200
1900
αs=M/(fcbh02)
0.016
0.139
0.010
0.108
0.150
0.100
As=fcbf'ζh0/fy(mm2)
458.4
451.131
285
344.121
2ф12+2ф14
2ф14
2ф14+1ф10
实际钢筋面积
(mm2)
524
308
383
其中ζ=x/h0均小于0.35,符合塑性内力重分布条件
次梁斜截面承载力计算分别见表6.
次梁斜截面承载力计算
表6
V(kN)
0.25fcbh0
(N)
232500>
V
Vc=0.7ftbh0
71600>
配筋方法
构造配筋
选用箍筋
双肢箍ф6
Asv=nAsv1(mm2)
57
实际钢筋间距S(mm)
表中所选最小配筋面积As=57mm2;
验算最小配筋率ρ=As/(bхs)=57/(200х200)=0.143%>
ρmin=0.125%满足要求。
2.3主梁的设计
主梁按按弹性理论计算,有关尺寸及计算简图如图所示。
恒载次梁传递荷载:
9.749х6=58.494kN
主梁自重:
1.2х25х0.3х(0.7-0.08)х2=11.16kN
主梁抹灰:
1.2х17х0.015х(0.7-0.08)х2х2=0.759kN
合计g=70.413kN
活载q=10.4х6=62.4kN
总荷载p=g+q=70.413+62.4=132.813kN
计算跨度边跨ln=6000-240-350/2=5585mm
l0=ln+a/2+b/2=5585+240/2+350/2=5880mm
l0=1.025хln+b/2=1.025х5585+350/2=5900
取较小者l0=5880mm
中跨l0=ln+b=6000mm
平均跨度:
(6000-5880)/2=5940mm
(6000-5880)/5880=2.04%<
10%,可按等跨连续梁计算。
由于主梁线刚度较柱的线刚度大得多,故主梁可视为铰支柱顶上的连续梁。
在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行,跨中和支座截面最大弯矩及剪力按下列公式计算,则:
M=K1Gl0+K2Ql0;
V=K1G+K2Q;
式中系数K值由查表的,具体计算结果以及最不利内力组合见表7。
表7
项次
荷载简图
弯矩(
)
剪力
B支座
中间跨跨中
A支座
①
0.244
0.155
-0.267
0.067
0.733
-1.267
1.000
102.200
61.484
-113.801
28.306
51.613
-89.213
70.413
②
0.289
-0.133
0.866
-1.134
103.201
89.014
-50.935
-52.261
54.038
-70.762
③
-0.044
-0.089
0.200
-19.293
-33.299
72.584
-8.299
62.4
④
0.229
0.125
-0.311
0.096
0.170
0.689
-1.311
1.222
81.463
47.530
-161.38
37.801
65.229
42.994
-81.806
76.253
内
力
不
利
组
合
①+②
205.401
150.498
-164.736
-23.91
105.651
-159.975
①+③
83.907
28.185
-113.147
100.890
100.89
43.314
-97.513
132.813
①+④
184.663
109.014
-226.948
66.107
93.535
94.607
-171.019
146.666
内力包络图及弯矩包络图(上)
3配筋计算
(1)正截面抗弯承载力计算
跨中截面按T形梁计算,翼板宽度为:
中跨:
bf'=l0/3=6000/3=2000mm<
b+Sn=350+(6000-350)=6000mm
边跨:
bf'=l0/3=5880/3=1960mm<
b+Sn=350+(6000-240-350/2)=5935mm
hf'=80mm,h0=700-35=665mm
中跨:
fcbf'hf'(h0-hf’/2)=10х2000х80х(665-80/2)=1024kN·
>
M=100.890kN·
边跨:
fcbf'hf'(h0-hf’/2)=10х1960х80х(665-80/2)=1004kN·
M=205.401kN·
故按跨中截面第一类T形截面计算,支座处按矩形截面计算,取h0=700-80=620mm(因支座弯矩较大考虑布置两排纵筋,并布置在次梁主筋下面)。
b=300mm,fc=10.0N/mm2,fy=310N/mm
因为梁与支座整体连接,所以支座B的计算弯矩为:
MB=┃MB┃-b/2х┃VBR┃=┃-226.948┃-0.3/2х┃132.813┃=203.706kN·
主梁正截面及斜截面承载力计算分别见表9及表10。
主梁正截面承载计算
表9
b/2х┃VBR┃kN·
132.813х0.30/2
M-b/2х┃VBR┃kN·
203.706
b/bf'
1960
300
2000
αs=M/(fcbf'bh02)
或αs=M/(fcbh02)
0.024
0.197
0.011
0.221
1008.461
1327.687
492.225
2ф16+2ф20
2ф20+2ф22
1030
1388
534
表中ζ的最大值为0.221<
表中所选最小配筋面积As=1388mm2;
验算最小配筋率ρ=As/(bh0)=1388/(300х665)=0.70%>
主梁斜截面承载力计算
表10
支座A
支座Bl
支座Br
V(kN·
m)
171.019
498750>
465000>
153615>
143220<
2ф8
101
S=1.25fyvAsvh0/(V-0.7ftbh0)
366.129
588.965
4751.204
实际箍筋间距S(mm)
250
Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvAsvh0/S
223859>
208711>
实际钢筋面积(mm2)
表中所选最小配筋面积As=101mm2;
验算最小配筋率ρ=As/(bхs)=101/(300х250)=0.135%>
3配筋图
3.1板的配筋图
3.2次梁的配筋图
3.3主梁的配筋图
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 大工 钢筋混凝土 结构