游泳池模板支撑施工组织设计Word文档下载推荐.docx
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架距和间距应根据搭设高度和施工荷载确定。
门架用于拼装整体式平台模板(飞模)时,门架支撑应与模板系统进行可靠连接,以满足整体工作、整体安装、整体吊运的要求。
第六节模板拆除
1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度,符合设计要求的百分率后,由技术人员发放拆模通知书后,方可拆模。
2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。
在拆除侧模时,混凝土强度要达到1.2MPa(依据拆模试块强度而定),保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。
混凝土的底模,其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。
3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反,先支的模板后拆,后支的先拆。
楼板模板拆除时,先调节顶部支撑头,使其向下移动,达到模板与楼板分离的要求,保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板,其余模板均落在满堂脚手架上。
拆除板模板时要保留板的养护支撑。
4、模板拆除吊至存放地点时,模板保持平放,然后用铲刀、湿布进行清理。
支模前刷脱模剂。
模板有损坏的地方及时进行修理,以保证使用质量。
5、模板拆除后,及时进行板面清理,涂刷隔离剂,防止粘结灰浆。
第七节门式架基础承载力验算
1.游泳池荷载参数
模板自重(kN/m2):
0.35;
混凝土自重(kN/m2):
14.0;
钢筋自重(kN/m2):
1.30;
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):
0.5
合计总荷载(kN/m2):
16.15
2、地基荷载参数
地基土类型:
素填土
地基承载力标准值(kN/m2):
85
地基承载力调整系数:
0.4
基础底口扩展面积(m2):
0.09
N10(轻便触探锤击值)
15
20
30
40
fk(Kpa)
115
135
160
查表素填土承载力标准植(KPa)
探锤击值
3、地基承载力计算:
基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×
kc=34.000kN/m2;
其中,地基承载力标准值:
fgk=85.000kN/m2;
脚手架地基承载力调整系数:
kc=0.400;
立杆基础底面的平均压力:
p=N/A=16.15kN/m2;
其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:
N=15.962kN;
基础底面面积:
A=0.090m2。
p=16.15≤fg=34.000kN/m2。
地基承载力满足要求!
第八节模板计算
一、参数信息
1.构造参数
门架型号:
MF1219;
扣件连接方式:
双扣件;
脚手架搭设高度(m):
3.50
承重架类型设置:
门架垂直与梁截面;
门架横距La(m):
1.10;
门架纵距Lb(m):
门架几何尺寸:
b(mm):
1219.00,b1(mm):
750.00,h0(mm):
1930.00,h1(mm):
1536.00,h2(mm):
100.00,步距(m):
1950.00;
加强杆的钢管类型:
φ48×
3.5;
立杆钢管类型:
2.荷载参数
混凝土自重(kN/m3):
35.0;
钢筋自重(kN/m3):
2.50;
3.材料参数
木材品种:
柏木;
木材弹性模量E(N/mm2):
10000.0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
17.0;
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):
4.0;
面板类型:
胶合面板;
钢材弹性模量E(N/mm2):
210000.0;
钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
205.0;
面板弹性模量E(N/mm2):
9500.0;
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):
13.0;
4.楼板参数
钢筋级别:
二级钢HRB335(20MnSi);
楼板混凝土标号:
C30;
每层标准施工天数:
10;
每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):
1440.000;
计算楼板的宽度(m):
48.00;
计算楼板的厚度(m):
0.40;
计算楼板的长度(m):
23.70;
施工平均温度(℃):
25.000;
5.板底模板参数
板底横向支撑类型:
方木;
板底横向方木截面宽度(mm):
100.0
板底横向方木截面高度(mm):
板底纵向方木截面宽度(mm):
板底纵向方木截面高度(mm):
板底横向支撑间隔距离(mm):
200.0
面板厚度(mm):
20.0
二、板底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载、施工荷载;
挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.抗弯强度验算
计算公式如下:
其中,M--面板计算最大弯距(N.mm);
l--计算跨度(板底横向支撑间距):
l=200.000mm;
q--作用在模板上的压力线荷载,它包括:
新浇混凝土及钢筋荷载设计值
q1:
1.2×
(35.000+2.500)×
0.400×
1.219×
0.90=19.748kN/m;
模板结构自重荷载:
q2:
1.2×
0.350×
0.90=0.461kN/m
施工时与设备产生的荷载设计值
q3:
1.4×
1.000×
0.90=1.536kN/m;
q=q1+q2+q3=19.748+0.461+1.536=21.745kN/m;
面板的最大弯距:
M=0.1×
21.745×
200.0002=86978.088N.mm;
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
其中,σ--面板承受的应力(N/mm2);
M--面板计算最大弯距(N.mm);
W--面板的截面抵抗矩
b:
面板截面宽度,h:
面板截面厚度;
W=1.219×
103×
20.0002/6=81266.667mm3;
f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2);
f=13.000N/mm2;
面板截面的最大应力计算值:
σ=M/W=86978.088/81266.667=1.070N/mm2;
面板截面的最大应力计算值:
σ=1.070N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2,满足要求!
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中,q--作用在模板上的压力线荷载:
q=(35.00+2.500)×
1.219=18.29N/mm;
l--计算跨度(板横向支撑间距):
l=200.00mm;
E--面板的弹性模量:
E=10000.0N/mm2;
I--面板的截面惯性矩:
I=110.000×
23/12=73.333cm4;
面板的最大允许挠度值:
[ω]=200.0/250=0.800mm;
面板的最大挠度计算值:
ω=0.677×
18.285×
200.04/(100×
9500.0×
7.33×
105)=0.028mm;
ω=0.028mm小于面板的最大允许挠度值:
[ω]=0.800mm,满足要求!
三、板底纵、横向支撑计算
(一)、板底横向支撑计算
本工程板底横向支撑采用方木100.000mm×
100.000mm。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备荷载;
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):
=35.000×
0.200=2.800kN/m;
(2)模板的自重荷载(kN/m):
=0.350×
0.200=0.070kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN):
经计算得到,活荷载标准值
P1:
=1.000×
0.200=0.244kN;
均布荷载设计值:
q=1.2×
2.800×
0.90+1.2×
0.070×
0.90=3.100kN/m;
集中荷载设计值:
P=1.4×
0.244×
0.90=0.307kN;
均布荷载标准值:
q=2.800+0.070=2.870kN/m;
集中荷载标准值:
P=P1=0.244kN;
2.抗弯强度验算:
最大弯矩计算公式如下:
其中,M--计算最大弯距(N.mm);
l--计算跨度(门架宽度);
l=1.219mm;
q--作用在模板上的均布荷载设计值;
q=3.100kN/m
p--作用在模板上的集中荷载设计值;
p=0.307kN
最大弯距:
M=0.307×
1.219/4+3.100×
1.2192/8=0.669kN.m;
按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算:
其中,σ--板底横向支撑承受的应力(N/mm2);
M--板底横向支撑计算最大弯距(N.mm);
W--板底横向支撑的截面抵抗矩
b:
板底横向支撑截面宽度,h:
板底横向支撑截面厚度;
W=100.000×
100.0002/6=166666.667mm3
f--板底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2);
f=17.000N/mm2;
板底横向支撑截面的最大应力计算值:
σ=M/W=0.669×
106/166666.667=4.016N/mm2;
木方的最大应力计算值4.016N/mm2小于木方抗弯强度设计值17.000N/mm2,满足要求!
3.抗剪强度验算
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力:
V=0.307/2+3.100×
1.219/2=2.043kN;
梁底横向支撑受剪应力计算值T=3×
2.043×
103/(2×
100.000×
100.000)=0.306N/mm2;
板底横向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2;
板底横向支撑的受剪应力计算值:
T=0.306N/mm2小于木方抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2,满足要求!
4.挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度,计算公式如下:
其中,ω--计算最大挠度(N.mm);
l=1219.000mm;
q--作用在模板上的均布荷载标准值;
q=2.870kN/m
E--板底横向支撑弹性模量;
E=10000.000kN/m
I--板底横向支撑截面惯性矩;
I=8333333.333kN/m
板底横向支撑最大挠度计算值ω=5×
2.870×
12194/(384×
9500×
8333333)=0.990mm;
板底横向支撑的最大允许挠度[ω]=1219.000/250=4.876mm;
板底横向支撑的最大挠度计算值:
ω=0.990mm小于梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=4.876mm,满足要求!
(二)、板底纵向支撑计算
本工程板底纵向支撑采用方木100.000mm×
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备的荷载;
1.抗弯强度及挠度验算:
板底纵向支撑,按集中荷载三跨连续梁计算(附计算简图):
板底纵向支撑所受荷载P=3.100×
1.100+0.307=3.717kN
板底纵向支撑计算简图
板底纵向支撑梁弯矩图(kN.m)
板底纵向支撑梁剪力图(kN)
板底纵向支撑梁变形图(mm)
最大弯矩:
M=2.261kN.m
最大剪力:
V=22.555kN
最大变形(挠度):
ω=0.110mm
按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算:
其中,σ--板底纵向支撑承受的应力(N/mm2);
M--板底纵向支撑计算最大弯距(N.mm);
W--板底纵向支撑的截面抵抗矩:
板底纵向支撑截面宽度,h:
板底纵向支撑截面厚度;
[f]--板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2);
[f]=17.000N/mm2
[ω]--最大容许挠度(mm)[ω]=1100.000/250=4.400mm;
σ=M/W=2.261×
106/166666.667=13.565N/mm2
木方的最大应力计算值13.565N/mm2小于木方抗弯强度设计值17.000mm,满足要求!
板底纵向支撑的最大挠度计算值:
ω=0.110mm小于梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=4.400mm,满足要求!
3.抗剪强度验算
截面抗剪强度必须满足:
梁底纵向支撑受剪应力计算值T=3×
22.555×
100.000)=3.383N/mm2;
板底纵向支撑抗剪强度设计值[fv]=4.000N/mm2;
板底纵向支撑的受剪应力计算值3.383N/mm2小于木方抗剪强度设计值4.000mm,满足要求!
四、门架荷载计算
1.静荷载计算
静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内,每步架高内的构配件及其重量分别为:
MF12191榀0.224kN
交叉支撑2副2×
0.040=0.080kN
连接棒2个2×
0.165=0.330kN
锁臂2副2×
0.184=0.368kN
合计1.002kN
经计算得到,每米高脚手架自重合计NGk1=0.514kN/m。
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)
剪刀撑采用Φ48×
3.5mm钢管,按照5步4跨设置
剪刀撑与水平面夹角:
α=arctg((4×
1.95)/(5×
1.10))=54.81
每米脚手架高中剪刀撑自重:
2×
37.632×
10-3×
(5×
1.100)/cosα/(4×
1.950)=0.092kN/m;
水平加固杆采用Φ48×
3.5mm钢管,按照4步5跨设置,每米脚手架高中水平加固杆自重:
(4×
1.100)/(5×
1.950)=0.017kN/m;
每跨内的直角扣件4个,旋转扣件4个,每米高的扣件自重:
(4×
0.0135+4×
0.0145)/1.95=0.057kN/m;
每米高的附件重量为0.010kN/m;
经计算得到,每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.119kN/m;
(3)梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)
1)钢筋混凝土梁自重(kN):
1.100×
(1.100+1.219)=38.264kN;
2)模板的自重荷载(kN):
(1.100+1.219)=0.893kN;
经计算得到,梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计NGk3=39.156kN/m;
静荷载标准值总计为NG=(NGK1+NGK2)×
H+NGk3=(0.514+0.119)×
3.500+39.156=41.372kN;
2.活荷载计算
活荷载为施工荷载标准值(kN):
NQ=1.000×
(1.100+1.219)=2.551kN;
五、立杆的稳定性计算:
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)
其中NG--每米高脚手架的静荷载标准值,NG=41.372kN;
NQ--脚手架的活荷载标准值,NQ=2.551kN;
H--脚手架的搭设高度,H=3.500m。
经计算得到,N=53.217kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中N--作用于一榀门架的轴向力设计值,N=53.217kN;
Nd--一榀门架的稳定承载力设计值(kN);
一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算
其中Φ--门架立杆的稳定系数,由长细比kho/i查表得到,Φ=0.336;
k--调整系数,k=1.170;
i--门架立杆的换算截面回转半径,i=1.58cm;
h0--门架的高度,h0=1.93m;
I0--门架立杆的截面惯性矩,I0=12.19cm4;
A1--门架立杆的截面面积,A1=4.89cm2;
h1--门架加强杆的高度,h1=0.10m;
I1--门架加强杆的截面惯性矩,I1=12.19cm4;
f--门架钢材的强度设计值,f=205.00N/mm2。
A--一榀门架立杆的截面面积,A=9.78cm2;
A=2×
A1=2×
4.89=9.78cm2;
I--门架立杆的换算截面惯性矩,I=12.98cm4;
I=I0+h1/h0×
I1=12.190+12.190/100.000×
1536.000=12.984cm4
经计算得到,Nd=67.365kN。
立杆的稳定性计算N<
Nd,满足要求!
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