模板工程专项施工方案Word格式文档下载.docx
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5)主体结构顶板模板支撑系统采用碗扣式,碗扣式脚手架纵向间距600mm,横向间距600mm,步距600mm。
4.3搭设顺序
碗扣式钢管脚手架搭设顺序为:
测量放线→安放立杆底座(并固定)→树立杆→安装底层(第一层)横杆→安装斜杆→接头销紧→安装上层立杆→紧立杆连接销→安装横杆→直到达到设计高度→安装顶杆→安装顶撑。
脚手架搭设断面示意图
4.4脚手架搭设
1)、树立杆、安放扫地杆
根据脚手架立杆的设计位置放线后,即可安放立杆垫座,并树立杆。
脚手架底层的立杆应选用3米和1.8米两种不同长度的立杆互相交错参差布置,使立杆的上端不在同一平面内,接头错开,到架子顶部时再分别采用1.8米和3米两种长度的立杆接长。
在树立杆时,应及时设置扫地杆,将所树立杆连成一整体,以保证架子整体的稳定。
2)、安装底层横杆
本工程碗扣式钢管脚手架步高取600mm,考虑到板和墙一次浇筑混凝土。
将横杆接头插入立杆的下碗扣内,然后将上碗扣沿限位销扣下,并顺时针旋转,靠上碗扣螺栓旋面使之限位销顶紧,将横杆与立杆牢固的连在一起,形成框架结构。
碗扣式钢管脚手架底层的第一步搭设十分关键,因此要严格控制搭设质量,当组装完第一步横杆后,应进行检查。
3)、接立杆
立杆的接长是靠焊于立杆顶部的连接管承插而成。
立杆插入后,使上部立杆底端连接孔同下部立杆顶部连接孔对齐,插入立杆连接销锁定即可。
4.5搭设基本要求
1)、脚手架地基要求平整,立杆底座应用大钉固定在垫木上。
2)、立杆的接长缝应错开,即第一层立杆应采用长1.8m和3.0m的立杆错开布置,往上则均采用1.8m的立杆,至顶层再用两种长度的立杆找平。
3)、立杆距边墙面以25cm为宜。
4)、立杆的垂直度应严格加以控制,控制标准为2米高度偏差2cm。
5)、斜撑杆对于加强脚手架的整体刚度和承载力的关系很大,应按1.8m*1.8m要求设置,不应随意拆去。
因操作需要暂时拆除时,必须严格控制同时拆除的根数,并随后及时装上。
附件:
一、墙体钢模板计算书
大模板配制:
板面采用12mm厚竹胶板;
次龙骨用[8槽钢,间距300mm;
主龙
骨为[10槽钢,间距600mm。
螺栓竖向间距3700=250+400+400+400+400+400+400+400+400+250;
螺栓横
向间距为400mm。
查表得:
[8:
I=101×
104mm4[10:
I=198×
104mm4
W=25.3×
103mm3W=39.7×
103mm3
1、荷载计算
最大侧压力计算
砼采用商混,坍落度130mm~150mm,假设温度为T=25℃,β1=1.2,
β2=1.15,浇筑速度为V=lm/h,墙高3700mm,墙厚2550mm。
F1=0.22γct0β1β2V1/2
=0.22×
24×
(180/25+15)×
1.2×
1.15×
l1/2=32.79KN/m2
F2=γcH0=24×
3.7=88.8KN/m2
取两者较小值:
F1=88.8KN/m2
乘以分项系数:
88.8×
1.2=106.56KN/m2
乘以折减系数,则F=0.85×
106.56=90.57KN/m2
倾倒砼时产生的水平荷载
查表的,F=4KN/m2
荷载设计值为4×
1.4×
0.85=4.76KN/m2
进行荷载组合F’=90.57+4.76=95.34KN/m2
2、板面受力验算:
取1mm板宽,则q’=38.21KN/m2(计算承载力),q=33.45KN/m2(验算挠度)
按多跨连续梁计算按最不利荷载布置查手册,弯矩系数:
KM=-0.107,剪力系数:
KV=-0.607,挠度系数KW=0.632,
计算简图:
强度验算:
M=KMq’l2=-0.107×
38.21×
0.32=-0.37KN.m
σ=M/W=0.37×
106/(bh2/6)=6×
0.37×
106/1000×
62
=61.7N/mm2<
[σ]=215N/mm2满足要求
挠度验算:
ω=Kwql4/(100EI)=0.632×
33.45×
2004/(100×
2.6×
105×
1000
×
63/12)=0.366mm<
[L/500]=0.6mm满足要求
3次龙骨验算
化为线荷载
q’=0.3×
95.34=28.6KN/mq=0.3×
90.57=21.17KN/m
M=1/8.q’.l2=1/8×
28.6×
1.02=3.573KN·
m
计算简图:
强度验算
σ=M/W=3.57×
106/25.3×
103=141.1N/mm2满足要求
刚度验算
ω=5ql4/384EI
=[5×
10.04×
10004]/[384×
2.06×
101×
104]
=0.69mm<
[ω]=L/500=2.0mm满足要求
4螺栓受力验算
采用直径20的穿墙螺栓,水平间距为1000mm,垂直间距为距上面的螺栓为
400mm,距下面的螺栓为400mm,故此螺栓承受拉力为:
P=FA=38.21×
1×
1=38.21KN
穿墙螺栓的应力为:
σ=N/A=38.21×
103/(3.14×
(20/2)2)=101KN/mm2<
170KN/mm2
满足要求。
二、顶板模板及其支架结构计算书
材料的力学性能:
[10槽钢Lx=198*104mm4Ly=256000mm4[σ]=397N/mm2
普通胶合板E=10000N/mm2f顺纹抗剪=1.4N/mm2[σ]=15N/mm2
钢管(φ48×
3.5)E=2.06×
105N/mm2[σ]=205N/mm2
w=5.08cm3I=12.19cm4
模板及其支架设计主要参考书:
1、建筑施工手册(第四版)
2、建筑施工脚手架实用手册
3、建筑施工碗式钢管脚手架安全技术规范
顶板厚度有1000、2100两种形式,以厚度1000为控
制参数。
下面以这两种形式分别进行计算。
(一)、结构顶板厚度为2100的结构计算
板模板采用12mm的普通胶合板,小背楞采用[8槽钢,间距200布置,
下方支承于跨度600的[10槽钢上,模板支
架采用碗扣式脚手架,架距选用915mm。
1、板模的验算:
1)、荷载计算:
a、普通胶合板自重0.3KN/m2
b、板砼自重25*2.1=52.5KN/m2
c、板钢筋自重2*2.1=4.2KN/m2
d、施工人员及设备(为均布荷载时)2.5KN/m2
(为集中荷载时)2.5KN
2)、抗弯强度验算:
取1米宽普通胶合板作为计算对象,当活载为均布荷载时,化为线荷载:
q1=[1.2(a+b+c)+1.4*d]*0.9*1
=[1.2(0.3+52.5+4.2)+1.4*2.5]*0.9*1
=64.71KN/m
当活载为集中荷载时:
q2=1.2(a+b+c)*0.9*1
=1.2(0.3+52.5+4.2)*0.9*1
=61.78KN/m
Q=4.2*d*0.9=4.2*2.5*0.9=9.45KN
按五跨连梁计算,其计算简图:
q1=78.9kn/mq2=61.78kn/mQ=9.45KN
当活载为均布荷载时:
M1=0.1q1l2=0.1*64.71*0.42=1.35KN.m
当活载为集中荷载时:
M2=0.1q2l2+0.175Ql
=0.1*61.78*0.42+0.175*9.45*0.4=1.65KN.m
以上两弯矩值相比较,其中以荷载集中作用于跨中时的弯矩值为大,故应以此弯
矩值进行截面强度验算。
σ=M/W=1.65*106*6/1000*182=13.256N/mm2<
fm=15N/mm2
经检验,抗弯强度符合要求。
3)、抗剪强度验算:
V1=0.6q1l=0.6*64.71*0.4=15.3KN
V2=0.6q2l+0.65Q=0.6*61.78*0.4+0.65*9.45=21.01KN
取大者进行抗剪强度验算:
τ=3V/2bh=3*21.01*103/2*1000*18=1.32N/mm2<
fc=1.4N/mm2
经检验,抗剪强度符合要求。
4)、刚度验算:
用于计算刚度的标准线荷载为:
q3=(a+b+c)*1=19.2KN/m
w=0.677q3l4/100EI
=0.677*19.2*4004*12/100*10000*1000*183
=0.685mm<
[w]=l/400=1mm
经检验,刚度符合要求。
2、支承板模的:
[8槽钢
[8槽钢间距200时:
a、普通胶合板及[8槽钢
自重0.5KN/m2
b、板砼自重25*2.1=52.5KN/m2
当活载为均布荷载时,化为线荷载:
q1=[1.2(a+b+c)+1.4*d]*0.9*0.4
=[1.2(0.5+52.5+4.2)+1.4*2.5]*0.9*0.4
=25.9KN/m
q2=1.2(a+b+c)*0.9*0.4
=1.2(0.5+52.5+4.2)*0.9*0.4
=24.71KN/m
Q=1.4*d*0.9=1.4*2.5*0.9=3.15KN
q1=9.641KN/m
200200200200200
q2=8.381KN/mQ=3.15KN
M1=0.1q1l2=0.1*9.641*0.22=0.038KN.m
=0.1*8.381*0.22+0.175*3.15*0.2=0.143KN.m
σ=M/W=0.143*106*6/80*802=1.67N/mm2<
fm=13N/mm2
V1=0.6q1l=0.2*0.941*0.2=0.04KN
V2=0.6q2l+0.65Q=0.2*8.381*0.6+0.65*3.15=0.335KN
τ=3V/2bh=3*0.335*103/2*80*80=0.02N/mm2<
q3=(a+b+c)*0.4=7.76KN/m
=0.677*7.76*6004*12/100*19830*80*803
=0.1mm<
[w]=l/400=1.5mm
。
3、支承[8槽钢的[10槽钢
大楞采用[10槽钢,跨度600mm。
a、普通胶合板、小楞及槽钢自重0.9KN/m2
c、板钢筋自重2*2.1=4.2KN/m2
d、施工人员及设备1.5KN/m2
其荷载布置形式为小楞间距200传来的集中荷载:
F=[1.2(a+b+c)+1.4*d]*0.9*0.6*0.2
=[1.2(0.9+52.5+4.2)+1.4*1.5]*0.9*0.6*0.2
=7.69KN
采用[10槽钢,按四跨连续梁计算,其计算简图:
F=7.69KN
600600600600
M=0.286Fl=0.286*7.69*0.6=1.31KN.m
σ=M/W=1.31*106/2*5.08*103
=151.07N/mm2<
fm=205N/mm2
3)、刚度验算:
用于计算刚度的标准集中荷载为:
F=(a+b+c)*0.6*0.2
=(0.9+52.5+4.2)*0.6*0.2=6.9KN
w=1.764Fl3/100EI
=1.764*5.328*103*9003/100*2.06*105*2*12.19*104
=1.198mm<
[w]=l/400=2.25mm
经检验,刚度符合求:
4、支架的计算:
脚手架采用架距610,两排架距610的布置,
1)、每米高度附件产生的轴心力设计标准值NGK2
每架距内:
水平加固杆6根6*0.61*0.038=0.139KN
扣件6个6*0.0145=0.087KN
顶托2个2*0.065=0.13KN
合计:
0.356KN
每米高度附件产生的轴心力设计标准值:
NGK2=(0.139+0.087+0.13)/(2*1.955+0.914)
=0.074KN/m
3)、施工荷载作用于支架的轴心力标准值总和ΣQiK:
因是上述这种布架方式,每架的受荷范围最大为600*1200。
a、模板自重Q1K在每米架距内:
普通胶合板、小楞及大楞:
0.65*0.61*1.2=0.468KN
b、混凝土自重Q2K:
Q2K=25*0.61*1.2*2.1=38.43KN
c、钢筋自重Q3K:
Q3K=2*0.61*1.2*1.5=2.19KN
h、施工人员及设备自重Q4K:
Q4K=1*1.2*0.6=0.72作用于一排架轴心力设计值N:
N=1.2H(NGK1+NGK2)+1.4ΣQiK
=1.2*4.824*(0.142+0.074)+1.4*23.2
=33.73KN
5)、支架稳定承载力设计值Nd:
Nd=kψAf=0.8*0.412*620.4*205*10-3=41.92KN>
N
脚手架的稳定性满足要求。
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