模板施工方案 Microsoft Word 文档Word下载.docx
- 文档编号:16653925
- 上传时间:2022-11-25
- 格式:DOCX
- 页数:29
- 大小:217.83KB
模板施工方案 Microsoft Word 文档Word下载.docx
《模板施工方案 Microsoft Word 文档Word下载.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《模板施工方案 Microsoft Word 文档Word下载.docx(29页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
钢管抗剪强度设计值(N/mm2)
120
钢管端面承压强度设计值(N/mm2)
325
2.荷载参数
新浇筑砼自重标准值(kN/m3)
24
钢筋自重标准值(kN/m3)
1.1
板底模板自重标准值(kN/m2)
0.25
3.板底模板参数
搭设形式为:
1层梁扣件承重;
面板材料
模板宽300面板厚2.30钢面板
面板厚度(mm)
2.3
抗弯设计值(N/mm2)
弹性模量(N/mm2)
4.地基参数
土类型
碎石土
承载力标准值(kPa)
650
立杆基础底面面积(m2)
承载力调整系数
板段:
B1。
模板支撑体系剖面图
钢管排列平面示意图
二、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
这里取面板的计算宽度为1.000m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
I=26.390×
104=2.639×
105mm4;
W=5.860×
103=5.860×
103mm3;
1.荷载计算及组合
永久荷载标准值Gk=0.25×
1.000+24×
1.000×
0.16+1.1×
0.16=4.266kN/m;
施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×
1.000=2.500kN/m;
(1)计算挠度采用标准组合:
q=4.266kN/m;
(2)计算弯矩采用基本组合:
q1=0.9×
1.1×
1.35×
1×
4.266=5.702kN/m;
q2=0.9×
1.4×
0.9×
2.500=3.119kN/m;
2.面板抗弯强度验算:
σ=M/W<
[f]
其中:
W--面板的截面抵抗矩,W=5.860×
M--面板的最大弯矩(N·
mm);
M=0.100×
q1×
l2+0.117×
q2×
l2=0.100×
5.702×
12+0.117×
3.119×
12=0.935kN·
m;
经计算得到,面板的受弯应力计算值:
σ=0.935×
106/5.860×
103=159.559N/mm2;
实际弯曲应力计算值σ=159.559N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
2.面板挠度验算
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]
q--作用在模板上的压力线荷载:
q=4.266kN/m;
l-面板计算跨度:
l=1000mm;
E--面板材质的弹性模量:
E=206000N/mm2;
I--截面惯性矩:
I=2.639×
[ν]-容许挠度:
[ν]=1.500mm;
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×
4.266×
10004/(100×
206000×
2.639×
105)=0.531mm;
实际最大挠度计算值:
ν=0.531mm小于最大允许挠度值:
[ν]=1.500mm,满足要求!
三、板底支撑梁的计算
1.支撑梁的计算
支撑梁采用1根Φ48×
3.5钢管为一组,间距1000mm。
支撑梁的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
I=12.19×
104=1.219×
105mm4;
W=5.08×
103=5.080×
103mm3;
E=206000N/mm2;
(一)荷载计算及组合:
1+24×
1=2.500kN/m;
q=4.266+0.06=4.326kN/m;
(4.266+0.06)=5.782kN/m;
(二)荷载效应计算
支撑梁直接承受模板传递的荷载,按照三跨连续梁计算。
为了精确计算受力,把永久荷载和活荷载分开计算效应值,查《模板规范(JGJ162-2008)》附录C表C.1-2确定内力系数。
(1)最大弯矩M计算
5.782×
0.82+0.117×
0.82=0.604kN·
(2)最大剪力V计算
Va=0.600×
l+0.617×
l=0.600×
0.8+0.617×
0.8=4.315kN;
(3)最大变形ν计算
ν=0.677ql4/(100EI)=0.677×
4.326×
8004/(100×
1.219×
105)=0.478mm;
(4)最大支座反力Q计算
Q=1.1×
l+1.2×
l=1.1×
0.8+1.2×
0.8=8.082kN;
(三)支撑梁验算
(1)支撑梁抗弯强度计算
σ=M/W=0.604×
106/5.080×
103=118.807N/mm2
实际弯曲应力计算值σ=118.807N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
(2)支撑梁抗剪计算
τ=VS0/Itw=4.315×
1000×
3473/(1.219×
105×
3.5)=35.121N/mm2;
实际剪应力计算值35.121N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2,满足要求!
(3)支撑梁挠度计算:
最大挠度:
ν=0.478mm;
结构表面隐藏[ν]=l/250=3.200mm;
ν=0.478mm小于最大允许挠度值:
[ν]=3.200mm,满足要求!
2.扣件抗滑力的计算n=R/Rc=2个
其中n--立杆上设置用于承担水平横杆传递给立杆支座反力的扣件数;
R--水平杆传递给立杆的竖向作用力设计值,取8.082kN;
Rc--1个扣件的抗滑承载力设计值,Rc=8×
0.75=6kN;
立杆上必须安装2个扣件用于承担水平横杆传递给立杆的支座反力,请检查实际搭设情况,如果扣件数不足,必须增加。
四、立杆的稳定性计算
1.基础数据计算
(一)立杆的轴向力设计值N
(1)上部结构传递到立杆的轴向力设计值N1
0.8+24×
0.8×
0.8×
0.16+0.8×
0.06=3.461kN;
0.8=2.000kN/m;
上部结构传递到立杆的轴向力设计值N1=0.9×
(1.35×
3.461+1.4×
2.000)=7.120kN;
(2)脚手架钢管的自重:
N2=1.2×
0.141×
(3.9-0.16)=0.632kN;
(3)立杆的轴向力设计值N
计算顶部立杆时:
N=N1=7.120kN;
计算底部立杆时:
N=N1+N2=7.120+0.632=7.752kN;
(二)验算立杆长细比λ,确定稳定系数φ
依据《JGJ130-2011规范》第5.4.6条:
顶部立杆段:
λ=kμ1(h+2a)/i非顶部立杆段:
λ=kμ2h/i
其中:
λ--立杆长细比;
k--立杆计算长度附加系数,验算长细比时,取k=1;
i--立杆的截面回转半径,i=1.580×
10-2m;
(1)顶部立杆段计算λ验算长细比时取k=1计算λ:
注:
由于采用扣件承重搭设模式,顶部立杆段按照非顶部立杆段的计算公式计算。
λ=1×
1.755×
1.74/(1.580×
10-2)=193.272;
计算稳定系数φ时,查《JGJ130-2011规范》表5.4.6,k=1.155
λ=1.155×
193.272=223.229,查《JGJ130-2011规范》A.0.6表得到φ=0.146;
(2)底部立杆段计算λ
验算长细比时取k=1计算λ:
λ=1×
计算稳定系数φ时,查《JGJ130-2011规范》表5.4.6,k=1.155
λ=1.155×
(3)验算立杆长细比
钢管立杆长细比λ=193.272小于钢管立杆允许长细比210.000,满足要求!
(三)风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw
计算风荷载标准值Wk=μz•μs•ω0
其中μz--风荷载高度变化系数,按照荷载规范的规定采用:
脚手架顶部μz=0.650,脚手架底部μz=0.650;
μs--风荷载体型系数:
μs=1.3φ=1.3×
0.109=0.142;
φ为挡风系数。
ω0--基本风压(kN/m2),按照荷载规范规定采用:
ω0=0.3kN/m2;
经计算得到,风荷载标准值为:
脚手架顶部Wk=0.650×
0.142×
0.3=0.028kN/m2;
脚手架底部Wk=0.650×
计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩:
Mw=0.9×
1.4WkLh2/10
脚手架顶部Mw=0.9×
0.028×
1.742/10=0.011kN•m;
脚手架底部Mw=0.9×
2.立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/(φA)+Mw/W+Me/W≤[f]
其中:
σ--钢管立杆应力计算值(N/mm2);
A--立杆净截面面积:
A=4.89×
102mm2;
Mw--风荷载设计值产生的弯矩;
W--立杆截面模量:
W=5.08×
Me--竖向力有偏心距时产生的弯矩;
Me=N1×
e=7.120×
60×
10-3=0.427kN•m;
[f]--钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
顶部立杆应力计算值:
σ1=7.120×
103/(0.146×
4.89×
102)+0.011×
106/(5.08×
103)+0.427×
103)=186.067N/mm2;
底部立杆应力计算值:
σ=7.752×
103)=110.831N/mm2;
钢管立杆稳定性计算σ=186.067N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
五、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求:
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×
kc=520.000kPa;
其中,地基承载力标准值:
fgk=650kPa;
模板支架地基承载力调整系数:
kc=0.8;
立杆基础底面的平均压力:
p=N/A=31.007kPa;
立杆的轴心压力设计值:
N=7.752kN;
基础底面面积:
A=0.25m2。
p=31.007kPa<fg=520.000kPa。
地基承载力满足要求!
梁模板(扣件钢管架支撑)计算书
梁段:
L1。
梁截面宽度(m)
0.3
梁截面高度(m)
立杆沿梁跨度方向间距(m)
0.5
1.2
混凝土楼板厚度(mm)
板底承重立杆纵向间距(m)
横向间距(m)
梁底承重立杆根数
2
梁底两侧立杆间距(m)
0.35
梁底承重立杆间距(mm)
350
梁底支撑钢管(mm)
1.5
砼对模板侧压力标准值(kN/m2)
33.6
梁侧模板自重标准值(kN/m2)
梁底模板自重标准值(kN/m2)
3.梁侧模板参数
加固楞搭设形式:
主楞横向次楞竖向设置;
(一)面板参数
克隆(平行向)18mm厚覆面木胶合板
16
29
11500
(二)主楞参数
主楞材料
2根Ф48×
3.5钢管
主楞间距(mm)
125*2
钢材品种
屈服强度(N/mm2)
抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)
抗剪强度设计值(N/mm2)
端面承压强度设计值(N/mm2)
(三)次楞参数
次楞材料
1根60×
90矩形木楞
次楞间距(mm)
400
木材品种
东北落叶松
10000
抗压强度设计值(N/mm2)
15
抗弯强度设计值(N/mm2)
17
1.6
(四)加固楞支拉参数
支拉方式
采用穿梁螺栓支拉
螺栓直径
M12
螺栓水平间距(mm)
800
螺栓竖向间距(mm)
4.梁底模板参数
3层梁顺横顺混合承重;
厚度(mm)
(二)第一层支撑梁参数
材料
1根50×
100矩形木楞
根数
4
(三)第二层支撑梁参数
1根□60×
40×
2.5矩形钢管
间距(mm)
(四)第三层支撑梁参数
模板支撑体系平面图
梁侧剖面图
二、梁侧模板面板的计算
这里取面板的计算宽度为0.580m。
I=580×
163/12=1.980×
W=580×
162/6=2.475×
104mm3;
(一)新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k
实际计算中,采用用户输入的新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=33.600kN/m2;
砼侧压力的有效压头高度:
h=F/γ=33.600/24.000=1.400m;
(二)砼下料产生的水平荷载标准值Q2kQ2k=2kN/m2;
(三)确定采用的荷载组合
计算挠度采用标准组合:
q=33.600×
0.58=19.488kN/m;
计算弯矩采用基本组合:
q=0.9×
33.600+1.4×
2)×
0.58=24.888kN/m;
2.面板抗弯强度计算:
W--面板的截面抵抗矩,W=2.475×
mm)M=0.1ql2=3.982×
105N·
mm;
计算弯矩采用基本组合:
q=24.888kN/m;
面板计算跨度:
l=400.000mm;
σ=3.982×
105/2.475×
104=16.091N/mm2;
实际弯曲应力计算值σ=16.091N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=29N/mm2,满足要求!
3.面板挠度计算
q=19.488kN/m;
l=400.000mm;
E=11500N/mm2;
I--面板的截面惯性矩:
I=1.980×
容许挠度:
结构表面隐藏[ν]=l/250=1.600mm;
19.488×
400.0004/(100×
11500×
1.980×
105)=1.484mm;
ν=1.484mm小于最大允许挠度值:
[ν]=1.600mm,满足要求!
三、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞采用1根60×
90矩形木楞为一组,间距400mm。
次楞的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
I=1×
364.5×
104=3.645×
106mm4;
W=1×
81×
103=8.100×
104mm3;
E=10000N/mm2;
(一)荷载计算及组合
0.400=13.440kN/m;
计算弯矩和剪力采用基本组合:
底部荷载:
q=0.9×
0.400=17.164kN/m;
顶部荷载:
2×
0.400=0.998kN/m;
(二)内力计算
次楞直接承受模板传递的荷载,根据实际受力情况进行电算,得到计算简图及内力、变形图如下:
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN·
m)
剪力图(kN)
变形计算简图
变形图(mm)
经过计算得到:
最大弯矩M=0.221kN·
m最大剪力:
V=1.928kN最大变形:
ν=0.147mm
最大支座反力:
F=3.327kN
(三)次楞计算
(1)次楞抗弯强度计算:
σ=M/W=0.221×
106/8.100×
104=2.732N/mm2
实际弯曲应力计算值σ=2.732N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求!
(2)次楞抗剪强度计算:
τ=VS0/Ib=1.928×
60750/(3.645×
106×
60)=0.535N/mm2;
实际剪应力计算值0.535N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2,满足要求!
(3)次楞挠度计算
容许挠度:
结构表面隐藏[ν]=l/250;
第1跨最大挠度为0.032mm,容许挠度为0.500mm,满足要求!
第2跨最大挠度为0.006mm,容许挠度为0.500mm,满足要求!
第3跨最大挠度为0.147mm,容许挠度为1.320mm,满足要求!
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值,满足要求!
2.主楞计算
主楞采用2根Ф48×
3.5钢管为一组,共2组。
主楞的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
I=2×
12.19×
104=2.438×
W=2×
5.08×
103=1.016×
E=206000N/mm2;
主楞承受次楞传递的集中力,计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力3.327kN,计算挠度时取次楞的最大支座力2.131kN。
根据实际受力情况进行电算,得到计算简图及内力、变形图如下:
弯
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 模板施工方案 Microsoft Word 文档 模板 施工 方案
![提示](https://static.bdocx.com/images/bang_tan.gif)