钢套箱计算书Word文档下载推荐.docx
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⑶承台砼自重
⑷承台砼侧压力
⑸静水压力
⑹水浮力
⑺20年一遇风暴高水位时的波浪力
⑻水流力
⑼风载取0.5Kpa
3.2工况及荷载组合
⑴工况一:
钢套箱下沉到河床
荷载组合:
水平荷载⑻
竖向荷载⑴+⑸
⑵工况二:
封底抽水后,承台砼浇注前施工阶段。
水平荷载⑸+⑺+⑻+⑼
竖向荷载⑴+⑵+⑹
⑶工况三:
承台砼浇注阶段
水平荷载⑷+⑸
竖向荷载⑴+⑵+⑶+⑹
3.3计算方法、模式
钢套箱结构采用Sap2000空间有限元程序进行计算。
选取半幅整个钢套箱进行三维空间建模,计算模型及成果图示详见3.5.3。
3.4计算内容
将围堰面板所承受的水平荷载转化为节点力,节点力方向垂直于各杆件,按实际情况,杆件赋予了各自的材料特性,同时将竖向钢箱模拟在模型中。
计算内容:
钢围堰在水平荷载和竖向荷载作用下,对钢围堰整体进行计算,分析各构件、内支撑等。
约束条件:
钢围堰底为固结,竖向杆件和水平环向杆件节头为固结,水平斜杆端头为铰接,内支撑两端为铰结。
3.5计算成果
3.5.1荷载计算
⑴风载计算
风载p风=0.5KN/m2
迎风面积:
A1=3.35×
24=80.4m2
风力:
F=80.4×
0.05=4.02t
⑵水流力计算
按《港口工程荷载规范(JTJ215-98)》计算
FW=CW·
ρ·
V2·
A/2
CW=0.52d=5.65m
A/2=0.52×
1.025×
1.22×
135.6/2=52.04KN
p动水=0.384KN/m2
⑶波浪力计算
按《海港水文规范(JTJ213-98)》计算
①波态确定
a)迎波面河床为-3.5m
b)设计高水位为2.15m
c)波高H=2.3m
d)波长L=49.1m
则d=5.65m
d/H=5.65/2.3=2.46>1.8波态为立波
d/L=5.65/49.1=0.115
②波峰作用下立波计算
d/H=5.65/2.3=2.46>1.8d/L=5.65/49.1=0.115
a.波面高程计算
ηc/d=Βη(H/d)m
T*=T(平均)√(g/d)=6.4×
√(9.8/5.65)=8.4
Βη=2.3104-2.5907T*-0.5941=1.579
m=T*/(0.00913T*2+0.636T*+1.2515)=1.16
ηc/d=1.579×
(2.3/5.65)1.16=0.5567
ηc=5.65×
0.5567=3.15m
b.在静水面以上hc处墙面波压力强度
n=max[0.636618+4.23264(H/d)1.67,1.0]=1.58
hc/d=2ηc/(d(n+2))=(2×
3.15)/(1.58+2)/5.65=0.3115
hc=1.76m
pac/γd=2poc/(γd(n+1)(n+2))
=2poc/(γd×
2.58×
3.58)=2poc/(10×
5.65×
3.58)
pac/γd=2poc/521.86
c.poc及墙面上其他各特征点的波压力强度:
系数可查海港水文规范表8.1.2-1。
p/γd=Ap+Bp(H/d)q
Ap=A1+A2T*α
Bp=B1+B2T*α
q=T*/(aT*2+bT*+c)
Ap+Bp(H/d)q
Poc/γd
=0.02901-0.00011×
8.42.14082=0.01854
1.028
0.8866
0.48192
Pbc/γd
-0.0244
0.6149
0.6691
0.31261
Pdc/γd
-0.2143
0.6643
0.3213
0.28337
Poc/γd=0.48192Poc=27.23KN/m2
Pbc/γd=0.31261Pbc=17.66KN/m2
Pdc/γd=0.28337Pdc=16.01KN/m2
pac/γd=2poc/521.86Pac=5.9KN/m2
③波谷作用下立波计算
ηt/d=Ap+Bp(H/d)q=-1.83m
b.墙面上各特征点的波压力强度
Ap=A1+A2T*α
Ap=0.1-A1T*a×
eA2T*
Bp=B1+B2T*α
q=aT*b×
ecT*
Pot/γd
0.02828
-0.6875
0.74361
-0.3241
Pdt/γd
0.00519
-0.6668
0.9284
-0.2843
Pot/γd=-0.3241Pot=-18.31KN/m2
Pdt/γd=-0.2843Pdt=-16.06KN/m2
④浮托力计算
Pdc=16.01KN/m2Pdt=-16.06KN/m2
Put=16.01×
17.4/2=139.3KN/m
P总浮托力=139.3×
24=3343KN
⑷静水压力
封底抽水后,最大静水压力为:
p静水=(2.15+0.5)×
10=26.5KN/m2
⑸砼侧压力
pmax=0.22×
γ×
t0×
K1K2×
v0.5=0.22×
24×
12×
1.2×
1.15×
0.50.5
=43.7KN/m2
⑹竖向荷载
①钢套箱结构自重:
285t。
②封底砼自重
封底砼厚度为2.0m,封底净面积为:
左幅316m2,右幅343.8m2。
左幅G1=316×
2.0×
24=15168KN,右幅G2=16502KN
③承台砼自重
左幅G3=2061.2m3×
25=51530KN,右幅G4=2061.2m3×
25=51530KN。
④水浮力
a.下沉过程中浮力计算
最低潮位-1.5m,最高水位+2.15m。
套箱底标高-4.5(-5.5m)。
套箱平面面积:
S=S1-S2=493.88-412.24=81.64m2
最低潮位时浮力F左幅=-1.5-(-4.5)×
81.64=244.9t(F右幅=326.6t)
最高水位时浮力F左幅=2.15-(-4.5)×
81.64=542.9t(F右幅=624.5t)
b.封底后浮力计算
S=493.88m2
493.88=1481.6t(F右幅=1975.5t)
493.88=3284.3t(F右幅=3778.2t)
c.根据上述计算,为防止套箱上浮,套箱隔舱内需加配重(加水),左幅加水3.5m高(260t),右幅加水4.5m高(341t)。
⑺护筒摩阻力
护筒未作处理时,护筒摩阻力按照150KN/m2计。
3.5.2荷载布置示意
⑴水平荷载
①工况二
②工况三
最低潮位按照-1.5m考虑,此时承台底已露出水面,水平荷载保守取砼侧压力,见下图示。
⑵竖向荷载
竖向荷载主要为套箱自重、砼自重、水浮力等,在此不一一示意。
3.5.3主要计算成果
⑴钢套箱主要构件计算成果
钢套箱主要计算成果一览表
序号
名称
材料规格
最大轴力或弯矩
工况二
工况三
1
水平桁片环板
δ=10mm
-179KN(+300)
2
水平桁片斜杆
∠90×
7
-161KN
3
竖向面板背肋
∠75×
6
-1.4KN.m
4
钢箱
+1004.6KN.m
5
内支撑
2[40a
500KN
+400KN
钢套箱最大总变形(mm)
7.0
①长细比计算
水平桁架弦杆δ10×
250:
λ=30查得ψ=0.936
水平桁架斜杆∠90×
7:
λ=L0/i=91.5/1.57=58.3查得ψ=0.815
竖向加劲肋∠75×
6:
λ=L0/i=100/1.49=67.1查得ψ=0.768
内支撑2[40a:
λ=L0/i=870/8.02=108.5查得ψ=0.50
②构件稳定计算
钢箱局部稳定:
(b0/t)≤40√(235/f)b0≤40×
0.6=24cm
σ=N/(Aψ)≤f=[170Mpa],经计算主要杆件应力计算成果见下表:
主要杆件最大应力一览表单位:
(Mpa)
-76.5(120)
-100
-162.2
109.9
66.6
计算结果表明,各杆件均满足要求。
⑵sap2000计算模型图
钢套箱计算模型图
⑶封底砼抗浮、抗裂验算
①抗浮验算(右幅套箱最不利)
最高水位时浮力F=2.15-(-5.5)×
493.88=3778.2t
护筒摩阻力G摩擦力=2.7×
π×
15=3054t
浮托力F总浮托力=334.3t
抗浮力G=G封底+G套箱+G压舱+G摩擦力
=1650.2+285+341+3054=5330
G/F=5330/(3778.2+334.3)=1.3满足要求。
②封底砼浇注时,承台基底承载力计算
a.左幅:
封底砼+15168KN,压舱+2600KN,套箱+2850KN,低潮浮力-14816KN。
地基承受荷载P=5802KNp=14KN/m2
b.右幅:
封底砼+16502KN,压舱+3410KN,套箱+2850KN,低潮浮力-19755KN。
地基承受荷载P=3007KNp=7.3KN/m2
③承台砼浇注时,封底砼承载计算
承台砼+51530KN,封底砼+15168KN,压舱+2600KN,套箱+2850KN,护筒摩阻力-45238.9KN,低潮浮力-14816KN。
荷载P=72148KNP抗=60055KN每根护筒需焊接20φ20锚固钢筋。
承台砼+51530KN,封底砼+16502KN,压舱+3410KN,套箱+2850KN,护筒摩阻力-38170.4KN,低潮浮力-19755KN。
荷载P=74292KNP抗=57925KN每根护筒需焊接25φ20锚固钢筋。
④抗裂验算:
经计算,砼拉应力小于容许拉应力。
⑷整体抗倾覆验算
立波产生的倾覆力矩为M=27.23×
6×
26×
2.65=1125.7t.m
套箱、压舱及封底砼自重抵抗力矩2061.8×
19.4/2=1999.9t.m
抗倾覆系数1999.9/1125.7=1.78满足要求。
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