110KV线路继电保护系统设计毕业论文设计Word文件下载.docx
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因此,在电力系统中,除应采取各种积极
措施消除或减少发生故障的可能性以外,一旦发生故障,必须能够迅速而有选择
性地切除故障元件,这是保证电力系统安全运行的最有效方法之一。
切除故障的
时间常常要求小到几十毫秒,实践证明只有装设在每个电气元件上的保护装置才
有可能满足这个要求。
继电保护装置,就是指能反应电力系统中电气元件发生故障或不正常运行
状态,并动作于断路器跳闸或发出信号的一种自动装置。
它的基本任务是:
(1)自动、迅速、有选择性地将故障元件从电力系统中切除,使故障元件免
于继续遭到破坏,保证其它无故障部分迅速恢复正常运行;
(2)反应电气元件的不正常运行状态,并根据运行维护的条件(例如有无经
常值班人员),而动作于发出信号、减负荷或跳闸。
此时,一般不要求保护迅速动作,而是根据对电力系统及其元件的危害程度规定一定的延时,以免不必要的动作和由于干扰而引起的误动作。
动作于跳闸的继电保护,在技术上应满足四个基本要求,即选择性、速动性、
灵敏性和可靠性。
1.2继电保护技术的发展史
继电保护技术是随着电力系统的发展而发展起来的。
电力系统的飞速发展又
对继电保护不断提出新的要求。
同时,电子技术、计算机技术与通信技术的飞速
发展又为继电保护技术的发展不断地注入了新的活力。
电力系统中的短路故障是不可避免的,短路必然伴随着电流的增大,因而为了护电力设备免受短路电流的破坏,首先出现了反应电流超过一预定值的过电流护熔断器就是最早的、最简单的过电流保护。
19世纪90年代出现了装于断路器上并直接作用于断路器的一次式(直接反应于一次短路电流)电磁型过电流继电器。
1901年出现了感应型过电流继电器,1908年提出了比较被保护元件两端电流的电流差动保护原理,1910年方向性电流保护开始得到应用。
20世纪20年代出现了距离保护装置,随着电力线载波通信的发展,在1927年出现了利用输电线本身传送和比较输电线两端功率方向和电流相位的高频保护装置。
20世纪50年代出现了利用微波传送和比较输电线两端故障电气量的微波保护。
现在,随着光纤通信在电力系统中的广泛采用,利用光纤传送和比较输电线两端电流幅值和相位的光纤保护成了电力系统中主要的纵联保护方式。
与此同时,构成继电保护装置的元件、保护装置的结构形式也发生了巨大的变革。
20世纪50年代以前的继电保护装置都是由电磁型、感应型或电动型继电器组的,这些继电器都具有机械转动部件,统称为机电式继电器,由这些继电器组成的继电保护装置称为机电式保护装置。
自50年代末,由于半导体晶体管的发展,开始出现了晶体管式继电保护装置,60年代中期到80年代中期是晶体管继电保护蓬勃发展和广泛采用的时代。
这种保护装置体积小,功率消耗小,动作速度快,无机械转动部分,称为电子式静态保护装置。
从70年代中期,基于集成运算放大器的集成电路保护已开始研究,到80年代末集成电路保护已形成完整系列,逐渐取代晶体管保护,到90年代初集成电路保护的研制、生产、应用仍处于主导地位,这是集成电路保护时代。
在60年代末,有人提出用小型计算机实现继电保护的设想,在70年代后半期,出现了比较完善的微机保护样机,并投入到电力系统中试运行,80年代微机保护在硬件结构和软件技术方面己趋成熟,并已在一些国家推广应用。
微机保护具有巨大的计算、分析和逻辑判断能力,有着存储记忆功能,因而
可用于实现任何性能完善且复杂的保护原理。
微机保护可以实时的对自身的工作
情况进行自检,工作可靠性高。
此外,微机保护可用同一硬件实现不同的原理保
护,这使保护装置的制造大为简化,也容易实现保护装置的标准化。
微机保护除
了保护功能外,还可兼有故障录波、故障测距、事件顺序记录、与调度计算机交
换信息等辅助功能,这对简化保护的调试、事故分析和事故后的处理等都有重大
意义。
我国从70年代末即已开始了计算机继电保护的研究〔6〕,高等院校和科研院所起着先导的作用。
华中科技大学、东南大学、华北电力大学、西安交通大学、
天津大学、上海交通大学、重庆大学和南京电力自动化研究院都相继研制了不同
原理、不同型式的微机保护装置。
1984年原华北电力学院研制的输电线路微机保护装置首先通过鉴定,并在电力系统中获得应用〔7〕,揭开了我国继电保护发展史上新的一页,为微机保护的推广开辟了道路。
在主设备保护方面,东南大学和华中理工大学研制的发电机失磁保护、发电机保护和发电机一变压器组保护也相继于1989、1994年通过鉴定,投入运行。
南京电力自动化研究院研制的微机线路保护装置也于1991年通过鉴定。
天津大学与南京电力自动化设备厂合作研制的微机相电压补偿式方向高频保护,西安交通大学与许昌继电器厂合作研制的正序故障分量方向高频保护也相继于1993、1996年通过鉴定。
至此,不同原理、不同机型的微机线路和主设备保护各具特色,为电力系统提供了一批新一代性能优良、功能齐全、工作可靠的继电保护装置。
随着微机保护装置的研究,在微机保护软件、算法等方面也取得了很多理论成果可以说从20世纪90年代开始,我国继电保护技术已进入了微机保护的时代。
第二章运行方式的选择
2.1运行方式的选择原则
(1)一个发电厂有两台机组时,一般应考虑全停方式,一台检修,另一台故
障;
当有三台以上机组时,则选择其中两台容量较大机组同时停用的方式。
对水电厂,还应根据水库运行方式选择。
(2)一个发电厂、变电站的母线上无论接几台变压器,一般应考虑其中容量
最大的一台停用。
(1)发电厂、变电所低压侧有电源的变压器,中性点均要接地。
(2)自耦型和有绝缘要求的其它变压器,其中性点必须接地。
(3)T接于线路上的变压器,以不接地运行为宜。
(4)为防止操作过电压,在操作时应临时将变压器中性点接地,操作完毕后
再断开,这种情况不按接地运行考虑。
(1)一个发电厂、变电站线线上接有多条线路,一般考虑选择一条线路检修,
另一条线路又故障的方式。
(2)双回路一般不考虑同时停用。
2.2本次设计的具体运行方式的选择
电力系统运行方式的变化,直接影响保护的性能。
因此,在对继电保护进行整定计算之前,首先应该分析运行方式。
现结合本次设计具体说明如下,系统的最大运行方式是所有设备全部投入运行;
系统的最小运行方式为发电机G1或G2投入。
对保护501而言,其最大运行方式应该是在系统最大运行方式;
保护501的最小运行方式应该是在系统的最小运行方式。
所有变压器星型侧接地。
第三章故障点的选择和正、负、零序网络的制定
如图3.1所示,在整个系统中选择了4个短路点d1、d2、d3、d4。
之所以选这四个点是因为本系统需要零序电流保护,通过这四点算出最大最小零序电流为后面的零序电流整定奠定基础。
图3.2、3.3、3.4是d1短路时的正、负、零序网络图,由于篇幅所限,其他短路点的网络图这里没有画出来。
图3.1等值电路图和各短路点
图3.2d1短路时的正序网络图
图3.3d1短路时的负序网络图
图3.4d1短路时的零序网络图
第四章电网各个元件参数计算及负荷电流计算
4.1基准值选择
基准功率:
SB=100MV·
A,基准电压:
VB=115KV。
基准电流:
IB=SB/1.732VB=100×
103/1.732×
115=0.502KA;
基准电抗:
ZB=VB/1.732IB=115×
502=132.25Ω;
电压标幺值:
E=E
(2)=1.05
4.2输电线路等值电抗计算
(1)线路AS2等值电抗计算
正序以及负序电抗:
XAS2=X1LAS2=0.4×
15=6Ω
XAS2*=6/132.25=0.04537
零序电抗:
XAS20=X0LAS2=3X1LAS2=3×
6=18Ω
XAS20*=XAS20/ZB=18/132.25=0.1361
(2)线路AB等值电抗计算
XAB=X1LAB=0.4×
25=10Ω
XAB*=XAB/ZB=10/132.25=0.07561
XAB0=X0LAB=3XAB=30Ω
XAB0*=3XAB*=0.2268
(3)线路AC等值电抗计算
XAC=X1LAC=0.4×
18=7.2Ω
XAC*=XAC/ZB=7.2/132.25=0.05444
XAC0=3XAC=21.6Ω
XAC0*=3XAC*=0.1633
(4)线路BS1等值电抗计算
XBS1=0.4×
28=11.2Ω
XBS1*=11.2/132.25=0.08469
XBS10=3XBS1=33.6Ω
XBS10*=3XBS1*=0.254
4.3变压器等值电抗计算
(1)变压器1B、2B等值电抗计算
XT1=XT2=(UK%/100)×
(VN2×
103/SN)≈98.736Ω
XT1*=XT2*=XT1/ZB=98.736/132.25=0.7466
(2)变压器3B、4B等值电抗计算
XT3=XT4=(UK%/100)×
(VN2/SN)≈62.9805Ω
XT3*=XT4*=XT3/ZB=62.9805/132.25=0.4762
(3)变压器5B、6B等值电抗计算
XT5=XT6=(UK%/100)×
(VN2/SN)≈83.89Ω
XT6*=XT5*=XT6/ZB=0.6305
4.4发电机等值电抗计算
(1)发电机G1、G2电抗标幺值计算
XG1*=XG2*=(X%/100)SB/SG=0.7109
XG1=0.7109×
132.25=94.0165Ω
4.5最大负荷电流计算
(1)B母线最大负荷电流计算(拆算到110KV)
IfhB·
max=2S5B/U=2×
15000/(1.732×
115)=150.62A;
(2)A母线最大负荷电流计算
IfhA·
max=2S3B/U=2×
20000/(1.732×
115)=200.8234A
第五章零序短路电流的计算
5.1最大负荷阻抗
XLD1=E/1.732Id1·
max=265.6Ω
XLD2=E/1.732Id2·
max=330.7Ω
XLD3=E/1.732Id3·
max=189.7Ω
XLD4=E/1.732Id4·
max=209.9Ω
5.2d1点短路的零序电流
根据题目给的数据和正、负、零序网图可求出
X0∑=16.75ΩX1∑=X2∑=48.23Ω
I0·
min=E/(2Z2∑+Z0∑)=115/(2×
48.23+16.75)=1.066KA
max=E/(2Z0∑+Z1∑)=115/(2×
16.75+48.23)=1.477KA
5.3d2点短路的零序电流
X0∑=24.36ΩX1∑=X2∑=43.83Ω
43.83+24.36)=0.898KA
24.36+43.83)=1.097KA
5.4d3点短路的零序电流
X0∑=56.8ΩX1∑=X2∑=47.2Ω
max=E/(2Z2∑+Z0∑)=115/(2×
47.2+56.8)=0.799KA
min=E/(2Z0∑+Z1∑)=115/(2×
56.8+47.2)=0.712KA
5.5d4点短路的零序电流
X0∑=34.8ΩX1∑=X2∑=45.6Ω
45.6+34.8)=0.958KA
34.8+45.6)=1.048KA
第六章继电保护距离保护的整定计算和校验
6.1断路器501距离保护的整定计算和校验
Ⅰ段的整定计算
(1)动作阻抗
对输电线路,按躲过本线路末端短路来整定。
取KK'
=0.85;
Zdz'
=KK'
ZLCA=0.85×
7.2=6.12Ω;
(2)动作时限
距离保护Ⅰ段的动作时限是由保护装置的继电器固有动作时限决定,人为延时为零,即t'
=0s。
Ⅱ段的整定计算和校验
(1)动作阻抗:
按下列三个条件选择。
①与相邻线路LAS2的保护的Ⅰ段配合
'
=0.8Zdz'
(ZLCA+K'
Kfh·
minZLAS2)
min=ILAS/ILCA=1于是
Zdz'
minZLAS2)=0.8×
(7.2+0.85×
1×
6)=9.84Ω;
②与相邻线路LAB的保护的Ⅰ段配合
minZAB)=0.8×
10)=12.56Ω;
③按躲开相邻变压器低压侧出口短路整定
=0.7Zdz'
(ZLCA+Kfh·
minZT3/2)=0.7×
(7.2+1×
31.5)=27.09Ω;
取上面最小值为Ⅱ段整定值即Zdz'
=9.84Ω
(2)动作时间t1"
=Δt=0.5s
(3)灵敏性校验:
Klm=Zdz'
/ZLCA=9.84/7.2=1.37<1.5,不满足要求。
距离保护Ⅲ段的整定计算和校验
按躲开最小负荷阻抗整定;
Kzq=1,Kh=1.15,KK"
=1.2,If·
max=350A
Zf·
min=0.9Ue/1.732If·
max=0.9×
115/(1.732×
350)=170.74Ω
于是Zdz"
=Zf·
min/KK"
KhKzq=170.74/1.2×
1.15×
1=123.72Ω
(2)动作时间:
t'
1=3t=1.5s
①本线路末端短路时的灵敏系数为:
Klm=Zdz"
/ZLCA=123.72/7.2=17.2>
1.5满足要求
②相邻元件末端短路时的灵敏系数为:
Ⅰ相邻线路LAS2路时的灵敏系数为;
最大分支系数为1:
Klm=Zdz"
/(ZLCA+ZLAS2)=123.72/(7.2+6)=9.4>
1.2,满足要求
Ⅱ相邻线路LAB末端短路时的灵敏系数为;
最大分支系数:
max=1
/(ZLCA+Kfh·
maxZLAB)=123.72/(7.2+1×
10)=7.2>
Ⅲ相邻变压器末端短路时的灵敏系数为;
maxZT3/2)=123.72/(7.2+1×
31.5)=3.2>
6.2断路器503距离保护的整定计算和校验
=0.85
ZLAS2=0.85×
6=5.1Ω;
由于断路器503没有下一线路,所以断路器503就无需进行第Ⅱ段和Ⅲ段的整定计算。
6.3断路器504距离保护的整定计算和校验
Ⅰ段整定计算
=0.85Zdz'
ZLAB=0.85×
10=8.5Ω;
Ⅱ段整定计算
按下列两个条件选择。
①与相邻线路BS1的保护的Ⅰ段配合
(ZLAB+K'
minZLBS1)
min=1
=0.8×
(10+0.85×
11.2)=15.62Ω;
②按躲开相邻变压器低压侧出口短路整定
(ZLAB+Kfh·
minZT5/2)
=0.7×
(10+42)=36.4Ω;
取以上二个计算值中最小者为Ⅱ段整定值,即取Zdz'
=15.62Ω;
t1"
/ZLAB=15.62/10=1.56>1.5,满足要求。
护Ⅲ段的整定计算和校验
115×
1000/350=170.74Ω
于是:
Zdz"
1=123.3Ω
t"
=2Δt=1s
/ZLAB=123.3/10=12.3>
1.5,满足要求
Ⅰ相邻线路LBS1末端短路时的灵敏系数为;
/(ZLAB+Kfh·
maxZLBS1)=5.8>
Ⅱ相邻变压器末端短路时的灵敏系数为;
/(ZLAB+Kfh·
maxZTC)==123.3(10+42)=2.4>
6.4断路器506距离保护的整定计算和校验
ZLBS1=0.85×
11.2=9.52Ω;
由于506后没有线路,故无需进行Ⅱ、Ⅲ段整定。
断路器502、505装距离保护基本没作用,由于该系统是单电源供电,也不需装功率方向继电保护
第七章继电保护零序电流保护的整定计算和校验
7.1断路器506零序电流保护的整定计算和校验
I段的整定计算
(1)躲开下一条线路出口处单相接地或两相接地短路时可能出现的最大零序电流3I0.max,即KK'
=1.2,I0'
·
dz=KK'
3I0·
max=1.2×
3×
0.799=2.876KA
由于断路器506无下一回线路,所以无需整定零序保护的第Ⅱ段
Ⅲ段的整定计算
(1)起动电流
①躲开在下一条线路出口处相间短路时所出现的最大不平衡电流Ibp·
max,即
Ibp·
max=0.865KA,KK"
=1.2,I0"
dz=KK"
Ibp·
0.865=1.04KA
(2)灵敏度校验
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