大型立式圆筒形储罐的结构设计及焊接工艺设计毕业论文.docx
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大型立式圆筒形储罐的结构设计及焊接工艺设计毕业论文
大型立式圆筒形储罐的结构设计及焊接工艺设计毕业论文
1绪论
1.1立式圆筒形储罐的发展
油品和各种液体化学品的储存设备—储罐,是石油化工装置和储运系统设施的重要组成部分。
自1972年采用钢制焊接储罐后,其容量逐步扩大,目前最大容量以达到。
近几十年来,发展了各种形式的储罐,例如大型卧式圆筒形、球形、立式圆筒形储罐等。
其中在石油化工生产中大量采用大型立式圆筒形储罐。
这是由于大型立式圆筒形储罐具有容积大、使用寿命长、热设计规范、制造的费用低、节约材料、易于制造、便于在内部装设工艺附件以及工作介质在内部相互作用等优点。
当前大型储罐需要深入探讨研究的问题很多,如更完善解决油品和易挥发产品损耗和环境污染,为此要开发损耗更小、建造和维修更方便的内浮顶罐;储罐的大型化,为此开发了储罐用的高强的钢;储罐的CAD辅助设计;储罐计量和储运系统的自动化;储罐清洗的机械化,储罐维护修补的化学化等。
此外,由于储罐的大型化带来的储罐稳定性、罐顶结构和设计、全天候的储罐附件、消防措施、罐基础等都是当前立式圆筒形储罐的研究重点。
以上的诸多问题是本设计的研究的重点,要更好的优化大型立式储罐的设计,从而做到制造的大型立式储罐既节约环保又经济适用。
20世纪70年代以来,内浮顶储油罐和大型浮顶油罐发展较快。
第一个发展油罐内部覆盖层的是法国。
1955年美国也开始建造此种类型的储罐。
1962年美国德士古公司就开始使用带盖浮顶罐,并在纽瓦克建有世界上最大直径为187ft(61.6m)的带盖浮顶罐。
至1972年美国已建造了600多个内浮顶罐。
1978年国内3000铝浮盘投入使用,通过测试蒸发损耗标定,收到显著效果。
近40年来,储罐大型化迅速发展。
1962年美国首先建成了大型浮顶原油罐(直径87,罐高约21);1963~1964年间荷兰欧罗巴港建成了4台浮顶油罐(直径115,罐高14.6);1971年日本建成了浮顶油罐(直径109,罐高117.8);接着沙特阿拉伯建成巨型浮顶油罐(直径110,罐高22.5)。
1985年中国从日本引进第一台浮顶油罐,到目前已建成浮顶油罐(直径80,罐高21.80)几十台。
目前国内对油罐有比较成熟的设计、施工和使用的经验,国产大型储罐用高强度钢材已能够批量生产。
国内外有很多储罐的设计和建造标准,并且对储罐的发展起了很大的推动作用。
例如国外标准:
美国石油学会标准《钢制焊接油罐》API650、日本工业标准《钢制焊接油罐结构》JISB8501、英国标准《石油工业立式钢制焊接油罐》BS2654、美国石油学会标准《大型焊接低压储罐设计和建造推荐规定》API620。
中国标准:
《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》GB50341、《石油化工立式圆筒形钢制焊接储罐设计规范》SH3046、《立式圆筒形钢制焊接油罐施工及验收规范》GBJ128、《钢制焊接常压容器第十二章立式圆筒形储罐》JB/T4725。
1.2Q235A钢材
Q235A韧性和塑性较好,有一定的伸长率,具有良好的焊接性能和热加工性。
Q235A一般在热轧状态下使用,用其轧制的型钢、钢筋、钢板、钢管可用于制造各种焊接结构件、桥梁及一般不重要的机器零件,如螺栓、拉杆、铆钉、套环和连杆等。
化学成份:
碳C:
0.14~0.22;
硅Si:
≤0.30;
锰Mn:
0.30~0.65;
硫S:
≤0.050;
磷P:
≤0.045;
铬Cr:
允许残余含量≤0.030;
镍Ni:
允许残余含量≤0.030;
铜Cu:
允许残余含量≤0.030。
1.3埋弧焊
埋弧焊(含埋弧堆焊及电渣堆焊等)是一种重要的焊接方法,其固有的焊接质量稳定、焊接生产率高、无弧光及烟尘很少等优点,使其成为压力容器、管段制造、箱型梁柱等重要钢结构制作中的主要焊接方法。
埋弧焊是当今生产效率较高的机械化焊接方法之一,它的全称是埋弧自动焊,又称焊剂层下自动电弧焊。
埋弧焊的优点是第一生产效率高,这是因为,一方面焊丝导电长度缩短,电流和电流密度提高,因此电弧的溶深和焊丝溶敷效率都大大提高。
(一般不开坡口单面一次溶深可达20mm)另一方面由于焊剂和溶渣的隔热作用,电弧上基本没有热的辐射散失,飞溅也少,虽然用于熔化焊剂的热量损耗有所增大,但总的热效率仍然大大增加。
第二是焊缝质量高,熔渣隔绝空气的保护效果好,焊接参数可以通过自动调节保持稳定,对焊工技术水平要求不高,焊缝成分稳定,机械性能比较好。
第三是劳动条件好,除了减轻手工焊操作的劳动强度外,它没有弧光辐射,这是埋弧焊的独特优点。
埋弧焊的应用范围目前主要用于焊接各种钢板结构。
可焊接的钢种包括碳素结构钢,不锈钢,耐热钢及其复合钢材等。
埋弧焊在造船,锅炉,化工容器,桥梁,起重机械及冶金机械制造业中应用最为广泛。
此外,用埋弧焊堆焊耐磨耐蚀合金或用于焊接镍基合金,铜合金也是较理想的。
埋弧焊这种焊接方法也有不足之处,如不及手工焊灵活,一般只适合于水平位置或倾斜度不大的焊缝;工件边缘准备和装配质量要求较高、费工时;由于是埋弧操作,看不到熔池和焊缝形成过程,因此,必须严格控制焊接规范。
1.4手工电弧焊
这种焊接技术使用不同的方法保护焊接熔池,防止和大气接触。
热能也是由电弧提供。
和MIG焊一样,电极为自耗电极。
金属电极外由矿物质熔剂包覆,熔剂熔化时形成焊渣盖住焊接熔池。
此外,包覆的熔剂还释放出气体保护焊接熔池,而且,还含有合金元素用来补偿合金熔池的合金损失。
在有些情况下,包覆的熔剂内含有所有合金元素,中部的焊条仅是碳钢。
然而,在采用这些类型的焊条时,需要特别小心,因为所有飞溅都具有软钢性质,在使用过程中焊缝会锈蚀。
如果使用直流电弧,焊条连接到正极,但如果使用钛型焊条,也可以使用交流电弧。
电压一般为20~30V,电流取决于焊接材料的厚度、焊条规格、焊接结构,范围在15~400A。
2立式圆筒形储罐的罐壁设计
2.1罐壁的整体设计
储罐按给定的设计容积进行设计,在满足给定的设计容积的条件下变换直径和高度可以得到许多种组合,其中最省费用的经济尺寸考虑的方法是将罐壁、罐顶、罐底、罐基础的造价和土地费用,用单位面积每年平均费用来衡量。
当采用不等壁厚储罐设计时,应满足公式(1.1)。
(2.1)
在根据体积公式(1.2)与公式(1.1)解得罐体的直径及高度。
(2.2)
式中—储罐的设计容积3000;
—储罐直径;
—储罐高度。
最后得到:
储罐直径,储罐高度,罐壁分5节,由下到上四节每节高度为2m,最上面一层为0.25m。
2.2储罐的强度计算
2.2.1储罐壁厚计算
储罐采用不等壁厚进行计算,壁厚公式(2.3)
(2.3)
式中—许用应力150;
—计算压力,工作内压+每节筒壁的液柱静压=;
—储罐直径;
—焊缝系数1.0;
—腐蚀裕量1;
—厚度负偏差;
—煤油密度;
—计算壁厚每部分筒节高度()。
最后得到从上至下每层壁厚厚度:
2.2.2罐壁的应力校核
由于储罐的罐壁厚度与直径之比很小,属于薄壁容器,所受弯曲力矩较小,故国内外按薄膜理论计算罐壁的应力。
应满足公式(2.4)、(2.5)
(2.4)
(2.5)
式中—每一节罐壁任一点T处的应力;
—材料的屈服极限为;
—距液面T处罐壁的计算压力;
—储罐直径D=29m;
—焊缝系数1.0;
—壁厚。
罐壁应力校核结果:
故计算结果均符合要求。
2.3储罐的风力稳定计算
加强圈计算是在风载荷作用下,罐壁筒体应进行稳定性校核,防止储罐被风吹瘪。
判定储罐的侧压稳定条件为:
式中—罐壁许用临界应力(Pa)
—设计外压(Pa)
罐壁许用临界应力的计算
由SH3046—92推荐的方法,得在外压作用下的临界压力公式:
(2.6)
式中—临界压力(Pa);
—圆筒材料的弹性模量:
192×109(Pa);
—圆筒壁厚(m);
—圆筒直径(m);
—圆角长度(m)。
罐壁设计外压计算
罐壁设计外压用下式表示,即
(2.7)
式中P0—罐壁设计外压(Pa);
—风载荷体形系数;
—风压高度变化系数;
—基本风压(Pa);
—罐内负压(Pa)。
对固定顶储罐,罐壁的设计外压计算公式为:
—基本风压550(Pa);
—风载荷体形系数1.0。
故满足要求。
由于>,所以在罐壁上不需要设置加强圈。
2.4储罐的抗震计算
2.4.1地震载荷的计算
自震周期计算:
储罐的罐液耦连震动基本自震周期为
(2.8)
式中—储罐的罐液耦连震动基本自震周期(s);
—自然对数的底:
2.718;
—储罐底面到储液面的高度:
7.425m;
—储罐的内直径:
22m;
—位于罐壁高度1/3处的罐壁名义厚度:
。
水平地震作用几效应计算
(2.9)
(2.10)
式中—储罐的水平地震作用(N);
—水平地震影响系数,按罐液耦连震动基本自震周期确定;
—等效质量(Kg);
—储液质量(Kg);
—重力加速度取;
—动液系数;
—综合影响系数取=0.4。
动液系数,计算如下:
当时,
(2.11)
水平地震作用对罐底的倾覆力矩
罐壁竖向稳定许用临界应力计算:
第一周罐壁(自下往上数)的竖向稳定临界应力:
(2.12)
(2.13)
第一周罐壁稳定许用临界应力:
(2.14)
式中—罐壁材料的弹性模量(Pa);
—第一圈罐壁的平均直径22.03(m);
—第一圈罐壁的有效厚度0.03(m);
—罐壁的高度8.25(m);
—系数;
—设备重要度差别1.00。
2.4.2抗震验算
罐底周边单位长度上的提离力
(2.15)
(2.16)
式中—罐底周边单位长度上的提离力();
—储液和罐底的最大提离反抗力();
当其值大于时,取;
y—罐底环形边缘板的屈服点();
;
—储液密度()。
罐底周边单位长度上的提离反抗力:
(2.17)
式中—罐底周遍单位长度上的提离反抗力();
—第一圈罐壁底部所承受的重力();
无锚固储罐应满足的条件:
罐底部压应力:
时
(2.18)
式中—罐壁底部的竖向压应力();
—第一圈罐壁的截面积,();
—第一圈罐壁的截面抵抗矩,();
故满足要求
2.4.3液面晃动波高计算
罐内液面晃动波高
;;
式中—浮顶影响系数,取0.85;
—阻尼修正系数,当大于10s时,取=1.05;
—地震影响系数,取0.82。
(2.19)
故取=1.05;
2.4.4地震对储罐的破坏
储罐在地震时的破坏,有1.储罐本身的震害,如浮顶沉没,焊缝破裂,罐壁下部屈服等;2.液面晃动对储罐的危害,晃动造成的液体高度变化对罐壁产生的动液压一般不大,但产生的冲击力,有可能破坏罐顶和罐壁顶部的焊缝;3.储液负数设备和基础发生破坏。
2.4.5储罐抗震加固措施
当验算核实罐壁厚度不满足抗震要求时,应采取加补强板,加强环,支撑等加固措施。
1、加强板在最下层壁板圆孔以下罐内(外)沿罐壁圆周增设宽度不小于300mm,厚度不小于4mm的钢板加强,加强板要和壁板底板焊牢,并保证焊接质量
2、加强环可在罐内或罐外设置,距离罐的水平焊缝不得小于150mm。
加强环与罐壁连接成型,其截面尺寸按储罐的直径决定。
见表2.1。
表2.1加强环尺寸
储罐直径(m)
加强环尺寸
备注
L125×80×8
采用其他形状的截面,其断面系数应相同
2.5罐壁结构
2.5.1截面与连接形
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- 大型 立式 圆筒 形储罐 结构设计 焊接 工艺 设计 毕业论文