支模架施工方案3AWord文档格式.docx
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数量
进场时间
1
钢管
m
Φ48
400000
根
据
施
工
进
度
入
场
2
扣件
个
各种规格
300000
模板用量计划
优质九夹板
m2
1000×
2000
30000
中枋
m3
160×
60
200
3
小枋
100×
50
4
对拉螺栓
套
10000
5
优质覆膜竹胶板
1200×
2400
15000
6
安全网
床
3000×
6000
3.3劳动力
根据施工情况,本工程工期紧,任务重,以A1、A5各为一个组,同时作业,须架子工二组,每组20人,模板工二组,每组100人。
4、施工验算
楼层的结构支撑脚手架是支承梁、板模板,抵抗砼对柱、梁、板压力的支承系统,支承架的刚度、强度是关系系统安全的关键,本工程根据有关资料及设计数据,对脚手架作如下要求:
4.1材料的选择及要求
钢管:
(1)新钢管应有产品合格证及符合要求的质量检验报告;
钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道;
钢管外径、壁厚、端面的偏差符合相关要求并作防锈处理;
(2)旧钢管应按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001规范要求进行检查,对不符合要求坚决不用。
扣件:
(1)新扣件应有产品合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证;
(2)旧扣件使用前应进行质量检查,有裂纹、变形的坚决不使用,出现滑丝的螺栓必须更换;
(3)新旧扣件均应进行防锈处理。
搭设要求:
(1)严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开布置,斜杆或剪刀撑尽量与立杆连接,节点构造符合相应规范规定。
(2)确保每个扣件的螺栓扭矩都控制在40—65
(3)当立杆所受竖向力特别大时,除验算立杆稳定外还应验算地基支座承载力或板的抗冲切承载力。
4.2、施工使用过程中的管理
(1)梁板模板支撑系统的方案设计至关重要,必须建立在较为精确的计算基础上,绝不能仅靠经验进行施工。
(2)严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,在荷载设计时应考虑出现的最大荷载,并提出控制要求,在施工中设专人对施工荷载进行监控。
(3)在施工使用过程中派专人进行检查维护,坚持信息化施工管理,将可能出现的不利情况从技术管理上得到控制,确保施工安全。
4.3、满堂脚手架搭设顺序:
放置纵向扫地杆→立柱→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆……
4.4、荷载分析及计算参数的概述
A、层高均为4.200m高(局部层高4.80m):
木模板及支架自重标准值0.75
,木模板及支架自重标准值1.10
(按组合钢模板考虑)。
B、钢筋自重标准值(按每
砼含量计算),梁柱1.5
;
板1.1
。
C、砼自重标准值24.0
D、振捣砼对水平模板产生的荷载标准值2.0
对垂直模板产生的荷载标准值4.0
E、施工人员及设备荷载标准值
①计算模板及直接支承模板的小楞时,对均布荷载2.5
,另应以集中荷载2.5
再进行进行验算,比较两者所得的弯矩值,取其中较大值采用;
②计算直接支承小楞结构构件时,均布活荷载1.5
③计算支架立柱及其它支承结构构件时,均布活荷载1.0
钢管采用Ф48×
3.5,其截面特性:
A=489mm,I=12.19
,截面模量w=5.08
,回转半径i=1.58
,以上系数详查《建筑施工手册》第四版第17章模板工程和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001规范。
4.5、模板及支撑系统计算(按最不利受力计算)
4.5.1、框架主梁的模板及支撑系统复核设计计算:
A、对较大截面300×
1800mm梁进行计算。
(1)、荷载计算
梁的支撑立杆间距顺梁方向为500mm垂直于梁方向为500mm,搭设见图所示。
整个板满堂脚手架支撑系统的立杆间距:
800mm×
500mm。
a.模板及支架自重标准值:
(0.80+0.5+1.68×
2)×
0.5×
1.1=2.56kN
b.新浇砼自重标准值:
[(0.80+0.5)×
0.12×
0.5+0.30×
1.68×
0.5]×
24=7.92kN
c.钢筋自重标准值:
(0.80+0.5)×
1.1+0.30×
1.5=0.46kN
d.振捣荷载标准值:
(0.80+0.5)×
2=1.3kN
(2)、扣件抗滑计算
一根立杆所承受的荷载为:
〔(2.56+7.92+0.46)×
1.2+1.3×
1.4〕÷
2=7.47kN
一个扣件的抗滑承载力设计值RC=8.00kN>
7.47kN,因此考虑一个扣件作为抗滑扣满足要求。
(3)、立杆稳定计算
一根立杆所承受的最大荷载为:
N=7.47kN
N≤fφA(f=215N/mm2)
lo=h+2a=1500+2×
80=1660mm
λ=lo/i=1660/15.8≈105
查表得:
φ=0.551,A=489mm2。
0.551×
489×
205=55.2kN>7.47kN,满足要求。
(4)、梁模计算
A.荷载计算(梁支撑系统搭设见图):
(0.5+1.68×
1.1=2.125kN
0.30×
1.80×
24=7.48kN
1.8×
1.5=0.405kN
2=0.30kN
B.小楞计算:
a.内力计算:
梁荷载传给小楞简图如下。
q=〔(2.125+7.48+0.405)×
1.2+0.30×
0.30=41.44kN/m
b.小楞跨中的最大弯矩:
M=0.125qc(2L-c)
=0.125×
41.44×
(2×
0.5-0.30)=1.08kN.m
σ=M/W=1.08×
106/5.08×
103=214N/mm2≈205N/mm
满足要求!
c.挠度计算:
(简化为一个集中力计算)
q=(2.125+7.48+0.405)×
1.2=12.01kN/m
w小楞=FL3/(48EI)
=12.01×
5003×
103÷
(48×
2.06×
105×
12.19×
104)
=1.25mm<L/250=500/250=2.00mm
满足要求。
C.梁底模计算:
梁底模采用40mm的松木板,木材抗弯强度设计值fm取13N/mm2,木材的弹性模量E=9.5×
103N/mm2,木板底板的截面惯性矩I=1/2bh3,[w]取1/400,挠度系数KW=0.677计算简图如图所示。
1.2+0.3×
0.5÷
2=12.43kN/m
模板所受的最大弯矩:
Mmax=0.1×
qL2=0.1×
12.43×
0.52=0.31kN·
a.强度计算:
截面抵抗矩:
Wn=M/fm=0.31×
106÷
13=23846mm2
选用木板截面为300×
40mm,Wn=1/6×
bh=1/6×
300×
402=80000mm2>
23846mm2
b.挠度计算:
在计算挠度时,梁作用在模板的荷载为线荷载,且在对荷载进行组合时仅组合恒载,受力图见图。
1.2÷
2=12.01kN/m
w梁底模=KW×
qL4/(100EI)
=0.677×
12.01×
5004÷
(100×
9.5×
103×
1/12×
403)
=0.33mm<l/400=500/400=1.25mm
0.33mm<[w]=1.25mm,满足要求。
c.累计挠度计算:
小楞挠度与梁底模自身挠度之和即为梁的累计挠度,其值
w累计挠度=w梁底模+w小楞=1.25+0.33=1.58mm<[w]=4.0mm,满足要求。
D.梁侧模及对拉螺栓计算:
a荷载计算:
①.新浇混凝土对模板侧面的压力计算:
混凝土温度T=30℃,坍落度为180~200mm,掺外加剂(泵送剂),混凝土浇筑速度为1.5m/h,即:
β1=1.2,β2=1.15,
to=200/(15+30)=4.44h。
F1=0.22rctoβ1β2v1/2
=0.22×
24×
4.44×
1.2×
1.15×
1.51/2
=39.6kN/m2;
F2=rcH=24×
1.8=43.2kN/m2
按规定取较小值,即取39.6kN/m2。
②.振捣混凝土时对模板侧面产生的压力标准值为4kN/m2;
③.模板所受的侧压力如图。
b.模板所受的设计荷载(不考虑荷载设计值折减系数0.85):
木材抗弯强度设计值fm取13N/mm2,木材的弹性模量E=9.5×
103N/mm2。
计算简图如图所示。
由于受倾倒荷载的影响,模板所受的最大荷载为:
①.计算强度的荷载组合:
q=(39.6×
1.2+4×
1.4)×
0.45=23.9kN/m;
②.计算挠度的荷载组合:
q=39.6×
0.45=21.38kN/m。
c.模板受力的计算简图见图。
d.模板内力计算:
.模板所受的最大弯矩:
Mmax=0.1qL2=0.1×
23.9×
0.52
=0.6kN·
.强度计算:
设计木模板的厚度18mm,W=1020×
182÷
6=55080mm3
σ=Mmax/W
=0.6×
106/(5.5×
=10.91N/mm2<fm=13N/mm2,满足要求。
.挠度计算:
w=qL4/(150EI)
=21.38×
(150×
9×
22.5×
105)
=0.44mm<l/400=500/400=1.25mm
0.44mm<[w]=1.25mm,满足要求。
e.钢楞计算:
.荷载计算:
横向钢楞(钢管)直接50×
100mm木枋(木枋间距300mm)与模板接触,承受模板传来的荷载,由于钢楞间距500×
500mm,对拉螺栓设置间距为500×
500mm,因此横向钢楞所受的荷载:
计算强度的荷载组合:
q=(23.9×
1.2+4×
0.5=17.14kN/m;
计算挠度的荷载组合:
q=(21.38×
1.2)×
0.5=12.83kN/m
.横向钢楞受力按三跨连续梁计算,受力简图见图。
.内力计算:
(1).模板所受的最大弯矩:
Mmax=0.10qL2=0.10×
17.14×
=0.43kN·
(2).强度计算:
=0.43×
106/(2×
5.08×
103)
=42N/mm2<f=205N/mm2,满足要求。
(3).挠度计算:
w=0.677qL4/(100EI)
12.83×
2×
=0.11mm<[w]=1.5mm<L/250=500/250=2.0mm,满足要求。
(4).累计挠度计算:
钢楞挠度与梁侧模自身挠度之和即为梁侧模累计挠度,其值
w累计挠度=w墙侧模+w钢楞=0.44+0.11=0.55mm<[w]=4.0mm,满足要求。
f.对拉螺栓计算:
采用M14,对拉螺栓所受的拉力[N]:
N=q×
S=(12.83×
0.5
=5.25kN<[N]=26.15kN,满足要求
B、对较大截面400×
1100mm梁进行计算。
(1)荷载计算
整个满堂支撑系统的立杆间距:
梁500×
1000mm,板1000×
1000mm梁的支撑搭设见下图:
模板及支撑架自重标准值:
(1.0+1.0+0.98×
1.1=2.18kN
新浇混凝土自重标准值:
[(1.0+1.0)×
0.5+0.4×
0.98×
24=5.18kN
钢筋自重标准值:
1.1×
(1.0+1.0)×
0.5+1.5×
0.4×
0.5=0.43kN
振捣荷载标准值:
2=2.00kN
(2)扣件抗滑计算:
一根立杆所承受的荷载为:
N=〔(2.18+5.18+0.43)×
1.2+2.0×
2=6.07kN
一个扣件的抗滑承载力设计值RC=8.00kN>6.07kN,因此考虑一个扣件作为抗滑扣满足要求。
(3)立杆稳定计算:
一根立杆所承受的最大荷载为:
N=6.07kN
(
=205N/mm2)
=1500+2×
79=1658mm
=1658/15.8=105查表得:
=0.551,A=489mm2
=205×
489=55.2kN>
N=6.07kN,满足要求
(4)小楞及梁模计算:
荷载计算:
模板及支撑自重标准值:
(0.98×
2+0.4)×
1.1=1.30kN
24=5.28kN
1.5=0.33kN
2=0.4kN
小楞受弯计算
梁荷载假定以均布力的形式传给小楞,如下图:
q=[0.4×
1.4+(1.3+5.28+0.33)×
1.2]÷
0.2÷
2=22.13kN/m
反力计算:
=(4-b/l)qb3÷
8l3=(4-0.2/0.5)×
22.13×
0.23/(8×
0.53)=0.64kN
=(8-4b2/l2+b3/l3)qb÷
8
=(8-4×
0.22/0.52+0.23/0.53)×
8=4.11kN
则小楞跨中的最大弯距:
Mmax=
(a+
/2q)=0.64×
[0.3+0.64÷
22.13)]=0.20kN.m
=0.2×
(5.08×
103)=39.62N/mm2<
f=205N/mm2
挠度计算:
q=(1.3+5.28+0.33)×
1.2=8.29kN/m
=8.29×
=0.86mm<L/250=500/250=2.00mm
扣件抗滑计算:
边立杆所承受的最大荷载为Q=-
=0.64kN
一个扣件的抗滑承载力设计值为:
Rc=8.00kN>
0.64kN,满足要求,需要一个扣件作为抗滑扣件。
梁底部加设一根顶撑,顶撑所承受的最大荷载为:
Q=-2
=2×
4.11=8.22kN
Rc=8kN<
8.22kN,需要2个扣件作为抗滑扣件。
梁底模计算
103N/mm2,木板底板的截面惯性矩I=1/2bh3,[w]取1/400,挠度系数KW=0.667计算简图如图所示。
q=〔(1.3+5.28+0.33)×
1.2+0.4×
2=8.85kN/m
8.85×
0.52=0.22kN·
Wn=M/fm=0.22×
13=17023mm2
选用木板截面为400×
40mm,
Wn=1/6×
bh2=1/6×
400×
402=106667mm2>
17023mm2
2=8.29kN/m
=0.667×
8.29×
=0.17mm<l/400=500/400=1.25mm
0.17mm<[w]=1.25mm,满足要求。
w累计挠度=w梁底模+w小楞=0.17+0.86=1.03mm<[w]=4.0mm,满足要求。
梁、挡土墙侧模及对拉螺栓(对拉止水片)计算:
1.1=26.4kN/m2
按规定取较小值,即取26.4kN/m2。
±
0.00以下≥45cm高的梁采用对拉片施工、水池及剪力墙采用对拉止水片,间距为300mm×
300mm,其长度为墙厚。
±
0.00以上≥45cm高的梁、墙均采用对拉螺杆施工。
4.5.2、柱模板支撑及模板计算
框架柱高H=4.8m,柱子较大截面尺寸为800×
800mm,柱模采用18mm厚九夹板和50×
100mm木枋(木枋间距为300mm)拼装,木模采用竖向安装.柱侧模板采用Φ48×
3.5mm的双钢管组成的竖向及水平楞夹牢,钢楞间距600,砼强度等级为C30,其输送方式为泵送入模内,浇筑速度为1.2m/h(根据现场的实际情况进行取值),混凝土入模温度为30℃,采用插入式振捣器振捣,混凝土坍落度180~200mm.
由于其采用的振捣器为插入式振捣器(属于内部振捣器),因此新浇混凝土对模板的最大侧压力,按下列二式计算,并取其中较小值作为侧压力的最大值:
F1=0.22rct0β1β2v1/2F2=rcH
A.模板设计计算
a.荷载计算:
(1).新浇混凝土对模板侧面的压力计算:
混凝土温度T=30℃,坍落度为180~200㎜,掺外加剂,混凝土浇筑速度为1.2m/h即:
β1=1.2,β2=1.15
t0=200/(30+15)=4.44h
F1=0.22rct0β1β2v1/2
=0.22×
1.21/2
=35.43kN/m2
F2=rcH=24×
4.8=115.2kN/m2
按规定取较小值,即取q=35.43kN/m2
(2).振捣混凝土时对模板侧面产生的压力标准值为4kN/m2
模板所受的侧压力如图.
b.模板所受
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- 支模架 施工 方案