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新浇混凝土梁支撑方式
小梁垂直于砼梁截面
支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)
600
步距h(mm)
立柱根数
4
立柱布置方式
等间距
立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
0,300,300,300
底模下设支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)
300
设计简图如下:
模板设计立面图
模板设计平面图
四、面板验算
模板类型
复合木纤维板
模板厚度(mm)
15
模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
模板弹性模量E(N/mm2)
10000
取单位宽度1000mm,按四等跨连续梁计算,计算简图如下:
W=bh2/6=1000×
15×
15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×
15/12=281250mm4
q1=0.9×
max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×
h)+1.4Q2k,1.35(G1k+(G3k+G2k)×
h)+1.4×
0.7Q2k]×
b=0.9×
max[1.2×
(0.1+(24+1.5)×
1.5)+1.4×
2,1.35×
0.7×
2]×
1=48.36kN/m
q1静=0.9×
1.35×
[G1k+(G2k+G3k)×
h]×
1=0.9×
[0.1+(24+1.5)×
1.5]×
1=46.6kN/m
q1活=0.9×
1.4×
Q2k×
2×
1=1.76kN/m
q2=[G1k+(G2k+G3k)×
1=[0.1+(24+1.5)×
1=38.35kN/m
1、强度验算
Mmax=-0.107q1静L2+0.121q1活L2=-0.107×
46.6×
0.122+0.121×
1.76×
0.122=0.07kN·
m
σ=Mmax/W=0.07×
106/37500=1.99N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.632qL4/(100EI)=0.632×
38.35×
1254/(100×
10000×
281250)=0.02mm≤[ν]=l/400=125/400=0.31mm
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×
0.12+0.446×
0.12=2.39kN
R2=R4=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×
0.12+1.142×
0.12=5.66kN
R3=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×
0.12+1.223×
0.12=6.93kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'
=R5'
=0.393q2l=0.393×
0.12=1.88kN
R2'
=R4'
=0.928q2l=0.928×
0.12=4.45kN
R3'
=1.143q2l=1.143×
0.12=5.48kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
60×
100
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3)
小梁截面惯性矩I(cm4)
500
q1=max[2.39+0.9×
(0.3-0.1)×
0.5/4,6.93+0.9×
0.5/4]=6.96kN/m
q2=max[1.88+(0.3-0.1)×
0.5/4,5.48+(0.3-0.1)×
0.5/4]=5.5kN/m
1、抗弯验算
Mmax=max[0.107q1l12,0.5q1l22]=max[0.107×
6.96×
0.62,0.5×
0.32]=0.31kN·
σ=Mmax/W=0.31×
106/100000=3.13N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
2、抗剪验算
Vmax=max[0.607q1l1,q1l2]=max[0.607×
0.6,6.96×
0.3]=2.53kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
2.53×
1000/(2×
100×
60)=0.63N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
3、挠度验算
ν1=0.632q2l14/(100EI)=0.632×
5.5×
6004/(100×
9350×
5000000)=0.1mm≤[ν]=l/400=600/400=1.5mm
ν2=q2l24/(8EI)=5.5×
3004/(8×
5000000)=0.12mm≤[ν]=l/400=300/400=0.75mm
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax=max[1.143q1l1,0.393q1l1+q1l2]=max[1.143×
0.6,0.393×
0.6+6.96×
0.3]=4.77kN
同理可得,其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1=R5=1.66kN,R2=R4=3.9kN,R3=4.77kN
正常使用极限状态
Rmax'
=max[1.143q2l1,0.393q2l1+q2l2]=max[1.143×
0.6+5.5×
0.3]=3.77kN
同理可得,其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1'
=R5'
=1.31kN,R2'
=R4'
=3.07kN,R3'
=3.77kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×
3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
主梁自重忽略不计,计算简图如下:
主梁弯矩图(kN·
m)
σ=Mmax/W=0.26×
106/4490=56.92N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图(kN)
Vmax=6.28kN
τmax=2Vmax/A=2×
6.28×
1000/424=29.65N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图(mm)
νmax=0.05mm≤[ν]=l/400=166.67/400=0.42mm
4、支座反力验算
R1=-0.1kN,R2=8.05kN,R3=8.05kN,R4=-0.1kN
七、立柱验算
钢管类型(mm)
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
15.8
立柱截面抵抗矩W(cm3)
立柱抗压强度设计值[f](N/mm2)
λ=h/i=600/15.8=37.97≤[λ]=150
长细比满足要求!
查表得,φ=0.91
1、风荷载计算
Mw=0.92×
0.22×
0.6×
0.62/10=0.01kN·
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14,荷载设计值q1有所不同:
1)面板验算
[1.2×
1.5)+0.9×
1=44.14kN/m
2)小梁验算
q1=max{2.17+(0.3-0.1)×
0.5/4+0.9×
[1.2*(0.5+(24+1.1)×
0.12)+0.9×
max[0-0.5/2,(0.6-0)-0.5/2]/4×
1,6.31+(0.3-0.1)×
0.5/4}=6.33kN/m
同上四~六计算过程,可得:
立柱最大受力Nw=Rmax+(0.9×
0.6/4)×
0.75=8.15kN
f=N/(φA)+Mw/W=8.15/(0.91×
424)+0.01×
106/4490=1.22N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
由"
主梁验算"
一节计算可知可调托座最大受力N=max[R2,R3]=8.05kN≤[N]=30kN
梁侧模板计算书
新浇混凝梁名称
WKL3,标高21.7m
混凝土梁截面尺寸(mmxmm)
梁板结构情况
见下图
楼板厚度(mm)
120
二、荷载组合
混凝土重力密度γc(kN/m3)
新浇混凝土初凝时间t0(h)
外加剂影响修正系数β1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1.15
混凝土浇筑速度V(m/h)
2.5
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)
振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min[0.22γct0β1β2v1/2,γcH]=min[0.22×
24×
4×
1×
1.15×
2.51/2,24×
1.5]=min[38.4,36]=36kN/m2
承载能力极限状态设计值S承=0.9max[1.2G4k+1.4Q2k,1.35G4k+1.4×
0.7Q2k]=0.9max[1.2×
36+1.4×
4,1.35×
4]=0.9max[48.8,52.52]=0.9×
52.52=47.27kN/m2
正常使用极限状态设计值S正=G4k=36kN/m2
三、支撑体系设计
小梁布置方式
竖直向布置
小梁间距
200
主梁合并根数
主梁最大悬挑长度(mm)
对拉螺栓水平向间距(mm)
400
支撑距梁底距离依次为
200,725,1250
模板设计剖面图
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
面板弹性模量E(N/mm2)
梁截面宽度取单位长度,b=1000mm。
W=bh2/6=1000×
152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×
153/12=281250mm4。
计算简图如下:
q1=bS承=1×
47.27=47.27kN/m
Mmax=0.125q1l2=0.125×
47.27×
0.22=0.24kN·
σ=Mmax/W=0.24×
106/37500=6.3N/mm2≤[f]=15N/mm2
q=bS正=1×
36=36kN/m
νmax=5×
36×
2004/(384×
281250)=0.27mm≤200/400=0.5mm
3、支座反力验算
R=q1l=47.27×
0.2=9.45kN
R'
=q2l=36×
0.2=7.2kN
80
8415
1.66
64
256
计算简图如下:
小梁弯矩图(kN·
q=9.45kN/m
106/64000=4.04N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
小梁剪力图(kN)
τmax=3Vmax/(2bh)=3×
2.84×
80×
60)=0.89N/mm2≤[τ]=1.66N/mm2
小梁变形图(mm)
q=7.2kN/m
νmax=0.13mm≤525/400=1.31mm
4、主梁所受支座反力计算
Rmax=5.43kN
max=4.14kN
因主梁2根合并,则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。
主梁连续梁部分弯矩图(kN·
主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·
q=2.72kN/m
σ=Mmax/W=0.27×
106/4490=60.58N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁连续梁部分剪力图(kN)
主梁悬挑梁部分剪力图(kN)
2.72×
1000/424=12.83N/mm2≤[τ]=120N/mm2
主梁连续梁部分变形图(mm)
主梁悬挑梁部分变形图(mm)
q=4.14kN/m
ν1max=0.34mm≤400/400=1mm
ν2max=0.16mm≤200/400=0.5mm
4、最大支座反力计算
Rmax=10.88kN
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型
M14
轴向拉力设计值Ntb(kN)
17.8
可知对拉螺栓受力N=0.95×
10.88=10.34kN≤Ntb=17.8kN
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