型钢悬挑脚手架阳角B计算书最终Word格式.docx

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压环钢筋

0.8,-0.6

122.005

2.3

3

1,-0.7

平面图

2、主梁锚固参数

主梁外锚固点离建筑物距离b（mm）

100

压环钢筋直径d1（mm）

14

主梁1锚固图

主梁2锚固图

主梁3锚固图

三、联梁验算

联梁材料类型

工字钢

联梁材料规格

10号工字钢

联梁截面积A（cm2）

14.3

联梁截面惯性矩Ix（cm4）

245

联梁截面抵抗矩Wx（cm3）

49

联梁自重标准值gk（kN/m）

0.112

联梁材料抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

联梁材料抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

125

联梁弹性模量E（N/mm2）

206000

1、第一排立杆处的联梁计算

计算简图如下：

q=1.2×

gk=1.2×

0.112=0.134kN/m

q'

=gk=0.112kN/m

R=F1=10.9kN

R'

=F1'

=8kN

1）抗弯验算

σ=Mmax/W=0.018×

106/（49×

103）=0.367N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2）抗剪验算

τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=0.095×

1000×

[68×

1002-（68-4.5）×

84.82]/（8×

2450000×

4.5）=0.241N/mm2≤[τ]=125N/mm2

3）挠度验算

νmax=0.003mm≤[ν]＝la/250=1200/250=4.8mm

4）支座反力计算

正常使用极限状态下：

1A=8.026kN；

1B=0.049kN；

1C=8.139kN；

1D=8.055kN；

承载能力极限状态下：

R1A=10.931kN；

R1B=0.059kN；

R1C=11.066kN；

R1D=10.966kN；

2、第二排立杆处的联梁计算

σ=Mmax/W=0.021×

103）=0.429N/mm2≤[f]=205N/mm2

τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=0.098×

4.5）=0.248N/mm2≤[τ]=125N/mm2

2A=8.032kN；

2B=8.119kN；

2C=8.155kN；

2D=8.053kN；

R2A=10.938kN；

R2B=11.043kN；

R2C=11.085kN；

R2D=10.963kN；

四、一号主梁验算

1、主梁验算

主梁材料类型

主梁材料规格

16号工字钢

主梁截面积A（cm2）

26.1

主梁截面惯性矩Ix（cm4）

1130

主梁截面抵抗矩Wx（cm3）

141

主梁自重标准值gk（kN/m）

0.205

主梁材料抗弯强度设计值f（N/mm2）

主梁材料抗剪强度设计值τ（N/mm2）

主梁弹性模量E（N/mm2）

主梁允许挠度[ν]（mm）

1/360

荷载标准值：

=gk=0.205kN/m

第一排立杆处：

P1'

=2（R'

1A-F1'

）+F1'

=2×

（8.026-8）+8=8.052kN；

第二排立杆处：

P2'

2A-F2'

）+F2'

（8.032-8）+8=8.064kN；

荷载设计值：

0.205=0.246kN/m

P1=2（R1A-F1）+F1=2×

（10.931-10.9）+10.9=10.962kN；

P2=2（R2A-F2）+F2=2×

（10.938-10.9）+10.9=10.976kN；

σ=Mmax/W=1.764×

106/（141×

103）=12.511N/mm2≤[f]=205N/mm2

τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=11.073×

[88×

1602-（88-6）×

140.22]/（8×

11300000×

6）=13.086N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=0.034mm≤[ν]＝2l/360=2×

1893/360=10.517mm

R1=-1.343kN；

R2=8.113kN；

R3=5.114kN；

R4=10.694kN；

2、支撑杆件设置

支撑点号

支撑方式

材料类型

距主梁外锚固点水平距离（mm）

支撑件上下固定点的垂直距离n（mm）

支撑件上下固定点的水平距离m（mm）

是否参与计算

上拉

钢丝绳

1000

3300

2200

是

下撑

槽钢

1500

3100

3、上拉杆件验算

钢丝绳型号

6×

19

钢丝绳公称抗拉强度（N/mm2）

1400

钢丝绳直径（mm）

17

钢丝绳不均匀系数α

0.85

钢丝绳安全系数k

钢丝绳绳夹型式

马鞍式

拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T（kN）

15.19

钢丝绳绳夹数量n

花篮螺栓在螺纹处的有效直径de（mm）

12

花篮螺栓抗拉强度设计值[ft]（N/mm2）

170

主梁拉环直径d（mm）

20

焊缝厚度he（mm）

10

焊缝长度lw（mm）

角焊缝强度设计值ftw（N/mm2）

160

钢丝绳绳卡作法

上拉杆件角度计算：

α1=arctan（n1/m1）=arctan（3300/2200）=56.31°

上拉杆件支座力：

RS1=R3=5.114kN

主梁轴向力：

NSZ1=RS1/tanα1=5.114/tan（56.31°

）=3.409kN

上拉杆件轴向力：

NS1=RS1/sinα1=5.114/sin（56.31°

）=6.146kN

上拉杆件的最大轴向拉力：

NS=max[NS1]=6.146kN

查表得，钢丝绳破断拉力总和：

Fg=151.5kN

[Fg]=α×

Fg/k=0.85×

151.5/8=16.097kN≥NS=6.146kN

符合要求！

绳夹数量：

n=1.667[Fg]/（2T）=1.667×

16.097/（2×

15.19）=1个≤[n]=3个

花篮螺栓验算：

σ=[Fg]/（π×

de2/4）=16.097×

103/（π×

122/4）=142.329N/mm2≤[ft]=170N/mm2

拉环验算：

σ=[Fg]/（2A）=2[Fg]/πd2=2×

16.097×

202）=25.619N/mm2≤[f]=65N/mm2

注：

[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

拉环详图（主梁为工字钢）

角焊缝验算：

σf=NS/（he×

lw）=6.146×

103/（10×

100）=6.146N/mm2≤βfftw=1.22×

160=195.2N/mm2

正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22

4、下撑杆件验算

下撑杆材料类型

下撑杆截面类型

5号槽钢

下撑杆截面积A（cm2）

6.93

下撑杆截面惯性矩I（cm4）

26

下撑杆截面抵抗矩W（cm3）

10.4

下撑杆材料抗压强度设计值f（N/mm2）

下撑杆弹性模量E（N/mm2）

下撑杆件截面回转半径i（cm）

1.94

对接焊缝抗压强度设计值fcw（N/mm）

185

下撑杆件角度计算：

α1=arctan（n1/m1）=arctan（3300/3100）=46.79°

下撑杆件支座力：

RX1=R4=10.694kN

NXZ1=RX1/tanα1=10.694/tan（46.79°

）=10.046kN

下撑杆件轴向力：

NX1=RX1/sinα1=10.694/sin（46.79°

）=14.672kN

下撑杆件的最大轴向压力：

NX=max[NX1]=14.672kN

下撑杆长度：

L1=（m12+n12）0.5=（31002+33002）0.5=4527.693

下撑杆长细比：

λ1=L1/i=4527.693/19.4=233.386

查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0.156

轴心受压稳定性计算：

σ1=NX1/（φ1A）=14672/（0.156×

693）=135.716N/mm2≤f=205N/mm2

对接焊缝验算：

σ=NX/（lwt）=14.672×

103/A=14.672×

103/693=21.172N/mm2≤fcw=185N/mm2

5、悬挑主梁整体稳定性验算

N=Nsz1-（Nxz1）=6.637kN

压弯构件强度：

σmax=Mmax/（γW）+N/A=1.764×

106/（1.05×

141000）+6.637/2610=11.917N/mm2≤[f]=205N/mm2

受弯构件整体稳定性分析：

其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：

查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）得，φb=1.6

由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.894。

σ=Mmax/（φbWx）=1.764×

106/（0.894×

141×

103）=13.994N/mm2≤[f]=205N/mm2

6、锚固段与楼板连接的计算

压环钢筋1

压环钢筋2

锚固点压环钢筋受力：

N/2=0.671kN

压环钢筋验算：

σ=N/（4A）=N/πd2=1.343×

103/（3.14×

162）=1.67N/mm2≤0.85×

[f]=0.85×

65=55.25N/mm2

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度

五、二号主梁验算

=R'

P1=R1B=0.059kN；

P2=R2B=11.043kN；

σ=Mmax/W=0.544×

103）=3.858N/mm2≤[f]=205N/mm2

τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=11.156×

6）=13.184N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=0.027mm≤[ν]＝2l/360=2×

1710/360=9.5mm

R1=0.31kN；

R2=-0.516kN；

R3=11.874kN；

1250

3、下撑杆件验算

RX1=R3=11.874kN

NXZ1=RX1/tanα1=11.874/tan（46.79°

）=11.154kN

NX1=RX1/sinα1=11.874/sin（46.79°

）=16.291kN

NX=max[NX1]=16.291kN

σ1=NX1/（φ1A）=16291/（0.156×

693）=150.692N/mm2≤f=205N/mm2

σ=NX/（lwt）=16.291×

103/A=16.291×

103/693=23.508N/mm2≤fcw=185N/mm2

4、悬挑主梁整体稳定性验算

N=Nxz1=11.154kN

σmax=Mmax/（γW）+N/A=0.544×

141000）+11.154/2610=3.679N/mm2≤[f]=205N/mm2

σ=Mmax/（φbWx）=0.544×

103）=4.316N/mm2≤[f]=205N/mm2

5、锚固段与楼板连接的计算

N/2=0.258kN

σ=N/（4A）=N/πd2=0.516×

162）=0.642N/mm2≤0.85×

六、三号主梁验算

P1=R1C=11.066kN；

P2=R2C=11.085kN；

σ=Mmax/W=1.305×

103）=9.255N/mm2≤[f]=205N/mm2

τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=6.797×

6）=8.033N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=0.015mm≤[ν]＝2l/360=2×

1400/360=7.778mm

R1=-1.131kN；

R2=8.076kN；

R3=9.517kN；

R4=6.182kN；

800

1200

α1=arctan（n1/m1）=arctan（3100/2200）=54.638°

RS1=R3=9.517kN

NSZ1=RS1/tanα1=9.517/tan（54.638°

）=6.754kN

NS1=RS1/sinα1=9.517/sin（54.638°

）=11.67kN

NS=max[NS1]=11.67kN

151.5/8=16.097kN≥NS=11.67kN

lw）=11.67×

100）=11.67N/mm2≤βfftw=1.22×

α1=arctan（n1/m1）=arctan（3100/3100）=45°

RX1=R4=6.182kN

NXZ1=RX1/ta