5桩塔吊矩形板式桩基础1计算书Word格式.docx
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平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)
6.3
平衡块自重G4(kN)
89.4
平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)
11.8
2、风荷载标准值ωk(kN/m2)
工程所在地
广东惠来
基本风压ω0(kN/m2)
工作状态
0.2
非工作状态
0.75
塔帽形状和变幅方式
锥形塔帽,小车变幅
地面粗糙度
B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)
风振系数βz
1.586
1.686
风压等效高度变化系数μz
1.297
风荷载体型系数μs
1.95
风向系数α
1.2
塔身前后片桁架的平均充实率α0
0.35
风荷载标准值ωk(kN/m2)
0.8×
1.2×
1.586×
1.95×
1.297×
0.2=0.77
1.686×
0.75=3.07
3、塔机传递至基础荷载标准值
塔机自重标准值Fk1(kN)
251+37.4+3.8+19.8+89.4=401.4
起重荷载标准值Fqk(kN)
竖向荷载标准值Fk(kN)
401.4+60=461.4
水平荷载标准值Fvk(kN)
0.77×
0.35×
1.6×
43=18.542
倾覆力矩标准值Mk(kN·
37.4×
22+3.8×
11.5-19.8×
6.3-89.4×
11.8+0.9×
(690+0.5×
18.542×
43)=666.628
竖向荷载标准值Fk'
(kN)
Fk1=401.4
水平荷载标准值Fvk'
3.07×
43=73.926
倾覆力矩标准值Mk'
(kN·
0-19.8×
11.8+0.5×
73.926×
43=1232.549
4、塔机传递至基础荷载设计值
塔机自重设计值F1(kN)
1.2Fk1=1.2×
401.4=481.68
起重荷载设计值FQ(kN)
1.4FQk=1.4×
60=84
竖向荷载设计值F(kN)
481.68+84=565.68
水平荷载设计值Fv(kN)
1.4Fvk=1.4×
18.542=25.959
倾覆力矩设计值M(kN·
(37.4×
11.8)+1.4×
0.9×
43)=995.911
竖向荷载设计值F'
1.2Fk'
=1.2×
水平荷载设计值Fv'
1.4Fvk'
=1.4×
73.926=103.496
倾覆力矩设计值M'
0.5×
43=1796.941
三、桩顶作用效应计算
承台布置
桩数n
5
承台高度h(m)
1.35
承台长l(m)
4.8
承台宽b(m)
承台长向桩心距al(m)
3.5
承台宽向桩心距ab(m)
桩直径d(m)
0.4
承台参数
承台混凝土等级
C35
承台混凝土自重γC(kN/m3)
25
承台上部覆土厚度h'
(m)
承台上部覆土的重度γ'
(kN/m3)
19
承台混凝土保护层厚度δ(mm)
配置暗梁
否
基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值:
Gk=bl(hγc+h'
γ'
)=4.8×
4.8×
(1.35×
25+0×
19)=777.6kN
承台及其上土的自重荷载设计值:
G=1.2Gk=1.2×
777.6=933.12kN
桩对角线距离:
L=(ab2+al2)0.5=(3.52+3.52)0.5=4.95m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下:
Qk=(Fk+Gk)/n=(401.4+777.6)/5=235.8kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下:
Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L
=(401.4+777.6)/5+(1232.549+73.926×
1.35)/4.95=504.975kN
Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L
=(401.4+777.6)/5-(1232.549+73.926×
1.35)/4.95=-33.375kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下:
Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L
=(481.68+933.12)/5+(1796.941+103.496×
1.35)/4.95=674.225kN
Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L
=(481.68+933.12)/5-(1796.941+103.496×
1.35)/4.95=-108.305kN
四、桩承载力验算
桩参数
桩混凝土强度等级
C30
桩基成桩工艺系数ψC
0.85
桩混凝土自重γz(kN/m3)
桩混凝土保护层厚度б(mm)
30
桩入土深度lt(m)
4
桩配筋
自定义桩身承载力设计值
是
桩身承载力设计值
1000
桩裂缝计算
钢筋弹性模量Es(N/mm2)
200000
法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)
100
最大裂缝宽度ωlim(mm)
普通钢筋相对粘结特性系数V
1
预应力钢筋相对粘结特性系数V
0.8
地基属性
地下水位至地表的距离hz(m)
承台埋置深度d(m)
是否考虑承台效应
承台效应系数ηc
0.1
土名称
土层厚度li(m)
侧阻力特征值qsia(kPa)
端阻力特征值qpa(kPa)
抗拔系数
承载力特征值fak(kPa)
粘性土
1.8
80
210
0.5
200
强风化岩
2.1
400
0.7
360
中风化岩
6
800
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长:
u=πd=3.14×
0.4=1.257m
桩端面积:
Ap=πd2/4=3.14×
0.42/4=0.126m2
承载力计算深度:
min(b/2,5)=min(4.8/2,5)=2.4m
fak=(1.8×
200+0.6×
360)/2.4=576/2.4=240kPa
承台底净面积:
Ac=(bl-nAp)/n=(4.8×
4.8-5×
0.126)/5=4.482m2
复合桩基竖向承载力特征值:
Ra=uΣqsia·
li+qpa·
Ap+ηcfakAc=1.257×
(0.8×
80+2.1×
100+1.1×
80)+1000×
0.126+0.1×
240×
4.482=688.142kN
Qk=235.8kN≤Ra=688.142kN
Qkmax=504.975kN≤1.2Ra=1.2×
688.142=825.771kN
满足要求!
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Qkmin=-33.375kN<
按荷载效应标准组合计算的桩基拔力:
Qk'
=33.375kN
桩身位于地下水位以下时,位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算,
桩身的重力标准值:
Gp=ltAp(γz-10)=4×
0.126×
(25-10)=7.54kN
Ra'
=uΣλiqsiali+Gp=1.257×
(0.5×
80+0.7×
2.1×
100+0.7×
1.1×
80)+7.54
=309.887kN
Qk'
=33.375kN≤Ra'
3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积:
As=nπd2/4=16×
3.142×
122/4=1810mm2
(1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值:
Q=Qmax=674.225kN
桩身结构竖向承载力设计值:
R=1000kN
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值:
Q'
=-Qmin=108.305kN
fyAS=360×
1809.557×
10-3=651.441kN
Q'
=108.305kN≤fyAS=651.441kN
4、桩身构造配筋计算
As/Ap×
100%=(1809.557/(0.126×
106))×
100%=1.44%≥0.65%
5、裂缝控制计算
裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
(1)、纵向受拉钢筋配筋率
有效受拉混凝土截面面积:
Ate=d2π/4=4002π/4=125664mm2
ρte=(As+Aps)/Ate=(1809.557+0)/125664=0.014≥0.01
取ρte=0.014
(2)、纵向钢筋等效应力
σsk=Qk'
/As=33.375×
103/1809.557=18.444N/mm2
(3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数
ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)=1.1-0.65×
2.01/(0.014×
18.444)=-3.819
取ψ=0.2
(4)、受拉区纵向钢筋的等效直径
dep=Σnidi2/Σniνidi=(16×
122+0×
10.72)/(16×
1×
12+0×
10.7)=12mm
(5)、最大裂缝宽度
ωmax=αcrψσsk(1.9c+0.08dep/ρte)/Es=2.7×
0.2×
18.444×
(1.9×
30+0.08×
12/0.014)/200000=0.006mm≤ωlim=0.2mm
五、承台计算
承台配筋
承台底部长向配筋
HRB400Φ22@130
承台底部短向配筋
承台顶部长向配筋
HRB400Φ20@180
承台顶部短向配筋
1、荷载计算
承台有效高度:
h0=1350-50-22/2=1289mm
M=(Qmax+Qmin)L/2=(674.225+(-108.305))×
4.95/2=1400.581kN·
m
X方向:
Mx=Mab/L=1400.581×
3.5/4.95=990.36kN·
Y方向:
My=Mal/L=1400.581×
2、受剪切计算
V=F/n+M/L=481.68/5+1796.941/4.95=459.373kN
受剪切承载力截面高度影响系数:
βhs=(800/1289)1/4=0.888
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离:
a1b=(ab-B-d)/2=(3.5-1.6-0.4)/2=0.75m
a1l=(al-B-d)/2=(3.5-1.6-0.4)/2=0.75m
剪跨比:
λb'
=a1b/h0=750/1289=0.582,取λb=0.582;
λl'
=a1l/h0=750/1289=0.582,取λl=0.582;
承台剪切系数:
αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.582+1)=1.106
αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.582+1)=1.106
βhsαbftbh0=0.888×
1.106×
1.57×
103×
1.289=9538.428kN
βhsαlftlh0=0.888×
V=459.373kN≤min(βhsαbftbh0,βhsαlftlh0)=9538.428kN
3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围:
B+2h0=1.6+2×
1.289=4.178m
ab=3.5m≤B+2h0=4.178m,al=3.5m≤B+2h0=4.178m
角桩位于冲切椎体以内,可不进行角桩冲切的承载力验算!
4、承台配筋计算
(1)、承台底面长向配筋面积
αS1=My/(α1fcbh02)=990.36×
106/(1.03×
16.7×
4800×
12892)=0.007
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×
0.007)0.5=0.007
γS1=1-ζ1/2=1-0.007/2=0.996
AS1=My/(γS1h0fy1)=990.36×
106/(0.996×
1289×
360)=2142mm2
最小配筋率:
ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×
1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%
梁底需要配筋:
A1=max(AS1,ρbh0)=max(2142,0.002×
1289)=12375mm2
承台底长向实际配筋:
AS1'
=14416mm2≥A1=12375mm2
(2)、承台底面短向配筋面积
αS2=Mx/(α2fcbh02)=990.36×
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×
γS2=1-ζ2/2=1-0.007/2=0.996
AS2=Mx/(γS2h0fy1)=990.36×
A2=max(9674,ρlh0)=max(9674,0.002×
承台底短向实际配筋:
AS2'
=14416mm2≥A2=12375mm2
(3)、承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋:
AS3'
=8692mm2≥0.5AS1'
=0.5×
14416=7208mm2
(4)、承台顶面短向配筋面积
AS4'
=8692mm2≥0.5AS2'
(5)、承台竖向连接筋配筋面积
承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
六、配筋示意图
承台配筋图
桩配筋图
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- 塔吊 矩形 板式 桩基础 计算