三叉梁结构施工方案文档格式.docx
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(2)、400℃恒温箱1台、焊条烘干用。
(3)、钢平台用18厚钢板加三叉形的18a工字钢作肋,并在四周和三个端头用8厚钢板局部加密肋的方法制作一个刚度很大的平台,在节点钢板四周大2cm,供节点钢板与钢筋焊接时固定用。
(4)、丝杠夹具24套,固定节点钢板施加反变形,防止焊接变形。
(5)、角磨机一台。
3、施焊:
在3.8㎡的节点钢板上集中了8根32的三级螺纹钢筋,焊缝总长约为21m,其中从钢板三个端部算起200mm范围内钢板与钢筋的焊缝高度为16mm,分三次施焊,其它部分焊缝高度为10mm,分两次施焊,由于钢筋密集,焊缝高度集中,由焊接应力引起的钢板变形是这一工序的主要矛盾。
为了消除焊接应力所引起的钢板塑性变形,将采取以下措施:
(1)、将节点板用丝杠牢固的固定在刚度很大的操作台上,并在周边用间断点焊临时固定。
(2)、考虑焊接的残余变形,即消除焊接时产生的残余应力,在固定节点钢板时采用反弯形办法,使节点板在中间高出平台平面2cm来抵消正向变形。
(3)、选择合理的焊缝间距、走向。
施焊开始后,三人同时从钢板中心向三个端部均匀推移,采用间断、对称、分层弯面、弯背穿插跳跃的办法进行焊接,焊缝约长10cm,每层焊缝厚度宜为4mm,在同一区段必须待先焊的焊缝冷却后方能进行下一条焊缝施焊,在焊接过程中,边焊边用手锤轻击焊缝,以消除焊缝应力。
(4)、钢筋接头均放在节点钢板的弧区,交错设置。
坡度口角为60°
,钢筋底部间隙为5mm,坡口端面以及钢筋与钢板之间均应熔合良好,焊口表面应平整,不得有气孔及咬边等现象。
(5)、焊条选用结507直径Ф4,使用前必须在烘箱中烘干后使用,高温350℃持续2h,恒温150℃2h,焊条出箱后装入保温筒,尽可能一次用完,以防再次受潮。
(6)、为了防止太阳辐射和突然下雨,在中央节点部位搭设临时工棚,每当下班后用15cm厚的粉状石灰覆盖焊缝,使温度缓慢下降,防止因冷却过快而引起的焊缝裂缝和变形。
(7)、本节点施焊,选用4名技术水平高,操作熟练,经验丰富的电焊工,承担本节点的焊接任务。
三、三叉梁节点钢板间砼的浇筑;
1、三叉梁中央节点为二层钢板,间距为105mm,除去32的三级螺纹钢筋和钢板连接插筋,净距只有28mm,周边又有钢板封闭,给浇筑砼带来很大难度,浇筑砼的步骤为:
节点钢板安装前将第一层钢板与周边挡板,第二层钢板和周边挡板按图纸要求焊接牢固。
第二层钢板与32的三级螺纹钢筋已焊好,从第二层钢板预留的3个Ф100孔上灌C40无收缩的细石砼浇灌密实,最后将3个预留孔封堵、焊好。
将灌好细石砼的中央节点吊装至20.15m平台的图纸设计位置,进行L31、L32的三叉梁钢筋绑扎和箍筋焊接,支模加固;
2、节点钢板间C40无收缩细石砼浇筑时振捣密实,并在三端分别留出100mm左右的空余,以便与后浇的砼连接,并做好节点砼的养护工作。
1、钢板:
16Mn,焊条E50
2、钢板与钢筋的焊接要采取消除残余应力的措施;
3、钢板下料后须进行无损探伤,经探伤检测质量可靠的钢板才可使用。
四、钢纤维砼施工:
由于支座处剪力较大易产生裂缝,为此,在梁端部起至第二排弯起钢筋下弯点范围内(即从L28及L6至中心节点处约6.5m长和梁L28及L6支座处约1.5m长)采用浇筑钢纤维砼的措施(钢纤维砼约需23m³
),以增强支座处的抗剪能力。
1、材料要求:
(1)、砼与结构相同,同为C35的砼,搅拌站供应;
(2)、钢纤维直径d=0.25~0.4mm,l=12.5~20mm,普通钢丝无锈蚀、无油污,每m³
砼钢纤维掺量为25kg;
(3)、活性剂(聚氧乙烯辛基或苯酚醚)
2、施工方法:
(1)、搅拌站供应C35砼至现场,严格控制C35砼的水灰比不大于0.5。
现场加入钢纤维人工搅拌,搅拌时加入C35砼配合比水泥重量0.01%的活性剂(聚氧乙烯辛基或苯酚醚),以提高钢纤维的离散性,加入活性剂及钢纤维时计量准确,现场用30kg的电子称和天平准确计量。
搅拌好后,塔吊吊至浇筑部位,振动棒振实。
砼浇筑顺序为:
、中央节点砼;
、三叉梁弧形梁钢纤维砼框架梁
一次浇筑不留施工缝;
、板面。
(2)、由商砼站搅拌好运至现场,由塔吊吊至浇筑部位进行浇筑,在商砼站搅拌时,项目部派专人进行全程跟踪检查,检查砼的配合比、水灰比、坍落度和每m³
砼加入钢纤维的含量(25kg/m³
)以及掺加活性剂的重量。
钢纤维砼浇筑时,同时三叉梁及弧形梁用泵车浇筑砼,在整个浇筑过程中决不允许留有施工缝。
五、施工注意事项:
1、三叉梁及中央节点部位用钢筋现场实际放样后,再进行下料,且钢筋的复试合格具有复检报告。
2、梁钢筋的接头采用机械连接,每个断面的每层钢筋接头不能超过2个,且套丝时每根钢筋的头部用无齿锯切除后在套丝,保证丝头质量。
3、三叉梁及弧形梁的砼一次浇筑不允许留施工缝。
在三叉梁、弧形梁及框架梁砼浇筑时,砼强度等级提高一个标号为C40砼。
4、环梁与框梁钢筋绑扎时,应一次将环梁和框梁的箍筋全部穿好,框梁绑一个箍筋,环梁绑一个箍筋的穿插绑扎法。
5、施焊时,采用合理的焊接工艺,焊工技术高并持证上岗。
6、施工完后,所有钢板表面刷耐火涂料,耐火时间为2小时。
附:
20.150m三叉梁及环梁脚手架计算书
计算依据:
1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001);
2、木结构设计规范(GBJ5-88);
3、钢结构设计规范(GB17-88);
4、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008);
一、模板脚手架的主要结构构件其强度和截面特征取值:
1、Ф48×
3.5钢管:
(1)、强度设计值:
f1=205N/mm2;
(2)、弹性模量:
E1=2.06×
105N/mm2;
(3)、截面面积:
A1=489N/mm2;
(4)、惯性矩:
I1=121900mm4;
(5)、截面抵抗矩:
W1=5080mm3;
(6)、回转半径:
i1=15.8mm;
2、80×
80mm木方:
(1)、抗拉强度设计值:
f2=13N/mm2;
E2=9000N/mm2;
(3)、惯性矩:
I2=3,413,333mm4;
(4)、截面抵抗矩:
W2=85,333mm3;
3、15厚竹胶板:
f3=13N/mm2;
E3=9000N/mm2;
(3)、15×
300模板:
、惯性矩:
I3=145,800mm4;
、截面抵抗矩:
W3=16,200mm3;
(4)、15×
250模板:
I4=121,500mm4;
W4=13,500mm3;
(5)、15×
900模板:
I5=437,400mm4;
W5=48,600mm3;
4、直角旋转扣件:
抗滑移能力:
【F1】=8KN/个
二、各项荷载设计值:
1、楼板模板及小楞自重:
q,1=0.3KN/㎡;
梁侧模及底模自重:
q,1=0.3KN/㎡(展开后计算);
2、新浇筑砼自重:
q2=24KN/㎡;
3、钢筋自重:
(1)、楼板:
q3=1.1KN/㎡;
(2)、梁:
q4=1.5KN/㎡;
4、施工人员及施工设备荷载:
q5=2.5KN/㎡;
q,5=1.5KN/㎡;
q,,5=1.0KN/㎡;
5、振捣砼时产生的荷载:
q6=2.0KN/㎡(水平面);
q,6=4.0KN/㎡(垂直面);
三、模板支架的强度和刚度计算:
(一)、650×
1450mm三叉梁的计算:
该梁立杆纵距为600mm,横距为1000mm,小楞间距为300mm。
1、主梁的线荷载:
q=1.2×
[0.3×
(0.65+2×
0.9)+24×
0.65×
1.0+1.5×
1.0]+1.4×
2×
0.65=19.13KN/m
2、梁底模计算:
(1)、底模抗弯强度计算:
M=0.1ql2=0.1×
19.130×
0.32=17.22×
104N.mm;
δ=M/W4=17.22×
104/1.62×
104=10.63N/mm2<f3=13N/mm2;
故:
抗弯强度满足要求。
(2)、底模最大挠度计算:
V=0.677×
ql4/100EI3=0.677×
[(17.22×
3004)/(100×
9×
103×
14.58×
104)]=0.720mm<300/250=1.2mm;
底模最大挠度满足要求。
3、梁底小楞计算:
荷载p=(0.6+0.5)ql=1.1×
17.22×
0.3=5.683KN
(1)、小楞抗弯强度计算:
M=0.25pl=0.25×
5683×
600=85.25×
104N/mm
δ=M/W2=71.67×
104/(8.53×
104)=10N/mm2<f2=13N/mm2;
小楞抗弯强度满足要求。
(2)、小楞最大挠度计算:
V=pl3/48E2I2=5.683×
6003/48×
9000×
3.413×
106
=0.833mm<600/250=2.4mm
故:
小楞最大挠度满足要求。
4、梁底大楞计算:
将集中力化为均布荷载:
p=p/2×
1/0.3m=9.47KN.m
(1)、大楞抗弯强度计算:
M=0.1ql2=0.1×
9.47×
1.02=0.947KN.m;
δ=M/W1=0.947×
106/5080=186.42N/mm2<205N/mm2;
大楞抗弯强度满足要求。
(2)、大楞最大挠度计算:
pl4/100E1I1=0.677×
[(9.47×
10004)/(100×
2.06×
105×
12.19×
104)]=3.77mm<1000/250=4mm;
大楞最大挠度满足要求。
5、楞与立杆交接处扣件抗滑移计算:
由大楞传到其下扣件的压力:
F1=(0.5+0.6)ql=1.1×
1.0=10.42KN<F1×
2=16KN
扣件抗滑移满足要求。
6、梁下立杆稳定性计算:
不含风荷载组合:
立杆计算长度:
L=kμh=1.155×
1.70×
1.5=2.945m
立杆长细比:
入=l0/I=2.945/0.0158=186
查表2得:
Ф=0.207
F=F1/A4=10.42/0.207×
489=102.94N/mm2
<205N/mm2
立杆稳定性满足要求。
四、500×
1200mm环梁的计算:
该梁立杆纵距为600mm,横距为1000mm,小楞间距为300mm。
1、次梁的线荷载:
(0.60+2×
0.4)+24×
0.60×
0.75+1.5×
0.6×
0.75]+1.4×
0.60=16.29KN/m;
16.29×
0.32=14.66×
δ=M/W4=14.66×
104/1.35×
104=10.86N/mm2<f3=13N/mm2;
ql4/100E1I1=0.677×
[(14.66×
12.15×
104)]=0.91mm<300/250=1.2mm;
14.66×
0.3=4.84KN
4840×
600=72.6×
δ=M/W2=72.6×
104)=8.51N/mm2<f2=13N/mm2;
V=pl3/48E2I2=4.84×
=0.71mm<600/250=2.4mm
1/0.3m=8.07KN.m
8.07×
0.62=0.291KN.m;
δ=M/W1=0.291×
106/5080=57.28N/mm2<205N/mm2;
V=0.677×
[(8.07×
6004)/(100×
104)]=0.42mm<600/250=2.4mm;
5、大楞与立杆交接处扣件抗滑移计算:
1.0=8.87KN<2F1=16KN
扣件抗滑移满足要求
F=F1/A4=8.87KN/0.207×
489mm2=87.63N/mm2<205N/mm2
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