梁模板扣件式梁板立柱共用计算书采用2Word文档下载推荐.docx
- 文档编号:16427012
- 上传时间:2022-11-23
- 格式:DOCX
- 页数:16
- 大小:87.46KB
梁模板扣件式梁板立柱共用计算书采用2Word文档下载推荐.docx
《梁模板扣件式梁板立柱共用计算书采用2Word文档下载推荐.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《梁模板扣件式梁板立柱共用计算书采用2Word文档下载推荐.docx(16页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
地基粗糙程度
C类(有密集建筑群市区)
模板支架顶部距地面高度(m)
风压高度变化系数μz
0.796
风荷载体型系数μs
1.04
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板,梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立柱间距la(mm)
600
梁两侧立柱横向间距lb(mm)
800
步距h(mm)
1200
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a(mm)、l'
b(mm)
600、600
混凝土梁距梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
400
梁底增加立柱根数
梁底增加立柱布置方式
按梁两侧立柱间距均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)
100
梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁间距
75
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
设计简图如下:
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
面板弹性模量E(N/mm2)
5400
取单位宽度b=1000mm,按四等跨连续梁计算:
W=bh2/6=1000×
15×
15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×
15/12=281250mm4
q1=0.9×
max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4Q2k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4ψcQ2k]×
b=0.9×
max[1.2×
(0.1+(24+1.5)×
1.16)+1.4×
2,1.35×
0.7×
2]×
1=37.825kN/m
q1静=0.9×
1.35×
[G1k+(G2k+G3k)×
h]×
b=0.9×
[0.1+(24+1.5)×
1.16]×
1=36.061kN/m
q1活=0.9×
1.4×
Q2k×
2×
1=1.764kN/m
q2=[1×
(G1k+(G2k+G3k)×
h)]×
b=[1×
1.16)]×
1=29.68kN/m
计算简图如下:
1、强度验算
Mmax=0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×
36.061×
0.0752+0.121×
1.764×
0.0752=0.023kN·
m
σ=Mmax/W=0.023×
106/37500=0.611N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.632q2L4/(100EI)=0.632×
29.68×
754/(100×
5400×
281250)=0.004mm≤[ν]=L/250=75/250=0.3mm
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×
0.075+0.446×
0.075=1.122kN
R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×
0.075+1.223×
0.075=3.253kN
R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×
0.075+1.142×
0.075=2.661kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'
=R5'
=0.393q2L=0.393×
0.075=0.875kN
R2'
=R4'
=1.143q2L=1.143×
0.075=2.544kN
R3'
=0.928q2L=0.928×
0.075=2.066kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型(mm)
50×
50
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
11.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.232
小梁截面抵抗矩W(cm3)
20.833
小梁弹性模量E(N/mm2)
7040
小梁截面惯性矩I(cm4)
52.083
小梁计算方式
简支梁
承载能力极限状态:
梁底面板传递给左边小梁线荷载:
q1左=R1/b=1.122/1=1.122kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:
q1中=Max[R2,R3,R4]/b=Max[3.253,2.661,3.253]/1=3.253kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载:
q1右=R5/b=1.122/1=1.122kN/m
小梁自重:
q2=0.9×
(0.3-0.1)×
0.3/4=0.018kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左=0.9×
0.5×
(1.16-0.12)=0.632kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右=0.9×
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左=0.9×
Max[1.2×
(0.5+(24+1.1)×
0.12)+1.4×
(0.4-0.3/2)/2×
1=0.789kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右=0.9×
((0.8-0.4)-0.3/2)/2×
左侧小梁荷载q左=q1左+q2+q3左+q4左=1.122+0.018+0.632+0.789=2.561kN/m
中间小梁荷载q中=q1中+q2=3.253+0.018=3.271kN/m
右侧小梁荷载q右=q1右+q2+q3右+q4右=1.122+0.018+0.632+0.789=2.561kN/m
小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.561,3.271,2.561]=3.271kN/m
正常使用极限状态:
q1左'
=R1'
/b=0.875/1=0.875kN/m
q1中'
=Max[R2'
R3'
R4'
]/b=Max[2.544,2.066,2.544]/1=2.544kN/m
q1右'
=R5'
q2'
=1×
0.3/4=0.015kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'
(1.16-0.12)=0.52kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'
=[1×
0.12)]×
1=0.439kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'
左侧小梁荷载q左'
=q1左'
+q2'
+q3左'
+q4左'
=0.875+0.015+0.52+0.439=1.849kN/m
中间小梁荷载q中'
=q1中'
+q2'
=2.544+0.015=2.559kN/m
右侧小梁荷载q右'
=q1右'
+q3右'
+q4右'
=0.875+0.015+0.52+0.439=1.849kN/m
小梁最大荷载q'
=Max[q左'
q中'
q右'
]=Max[1.849,2.559,1.849]=2.559kN/m
为简化计算,按简支梁和悬臂梁分别计算,如下图:
1、抗弯验算
Mmax=max[0.125ql12,0.5ql22]=max[0.125×
3.271×
0.32,0.5×
0.12]=0.037kN·
σ=Mmax/W=0.037×
106/20833=1.766N/mm2≤[f]=11.44N/mm2
2、抗剪验算
Vmax=max[0.5ql1,ql2]=max[0.5×
0.3,3.271×
0.1]=0.491kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
0.491×
1000/(2×
50)=0.294N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2
3、挠度验算
ν1=5q'
l14/(384EI)=5×
2.559×
3004/(384×
7040×
52.083×
104)=0.074mm≤[ν]=l1/250=300/250=1.2mm
ν2=q'
l24/(8EI)=2.559×
1004/(8×
104)=0.009mm≤[ν]=2l2/250=2×
100/250=0.8mm
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[3.271×
0.3,0.5×
0.3+3.271×
0.1]=0.981kN
同理可得:
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.768kN,R2=0.981kN,R3=0.804kN,R4=0.981kN,R5=0.768kN
正常使用极限状态
Rmax'
=[q'
L1,0.5q'
L1+q'
L2]=max[2.559×
0.3+2.559×
0.1]=0.768kN
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'
=0.555kN,R2'
=0.768kN,R3'
=0.624kN,R4'
=0.768kN,R5'
=0.555kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型(mm)
Φ48×
2.8
主梁计算截面类型(mm)
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.25
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.19
主梁弯矩图(kN·
m)
σ=Mmax/W=0.113×
106/4250=26.535N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图(kN)
Vmax=1.559kN
τmax=2Vmax/A=2×
1.559×
1000/398=7.832N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图(mm)
νmax=0.018mm≤[ν]=L/250=400/250=1.6mm
支座反力依次为R1=0.19kN,R2=3.921kN,R3=0.191kN
支座反力依次为R1'
=0.141kN,R2'
=2.989kN,R3'
=0.141kN
七、2号主梁验算
主梁计算方式
三等跨连续梁
可调托座内主梁根数
主梁受力不均匀系数
0.6
主梁自重忽略不计,主梁2根合并,其主梁受力不均匀系数=0.6
P=max[R2]×
0.6=Max[3.921]×
0.6=2.353kN,P'
=max[R2'
]×
0.6=Max[2.989]×
0.6=1.793kN
2号主梁弯矩图(kN·
σ=Mmax/W=0.247×
106/4250=58.136N/mm2≤[f]=205N/mm2
2号主梁剪力图(kN)
Vmax=1.53kN
1.53×
1000/398=7.686N/mm2≤[τ]=125N/mm2
2号主梁变形图(mm)
νmax=0.213mm≤[ν]=L/250=600/250=2.4mm
极限承载能力状态
支座反力依次为R1=3.176kN,R2=5.059kN,R3=5.059kN,R4=3.177kN
立柱所受主梁支座反力依次为P2=5.059/0.6=8.432kN
八、纵向水平钢管验算
钢管截面类型(mm)
钢管计算截面类型(mm)
钢管截面面积A(mm2)
398
钢管截面回转半径i(mm)
16
钢管弹性模量E(N/mm2)
钢管截面惯性矩I(cm4)
钢管截面抵抗矩W(cm3)
钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2)
钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
P=max[R1,R3]=0.191kN,P'
=max[R1'
,R3'
]=0.141kN
纵向水平钢管弯矩图(kN·
σ=Mmax/W=0.02×
106/4250=4.719N/mm2≤[f]=205N/mm2
纵向水平钢管剪力图(kN)
Vmax=0.124kN
τmax=2Vmax/A=2×
0.124×
1000/398=0.624N/mm2≤[τ]=125N/mm2
纵向水平钢管变形图(mm)
νmax=0.017mm≤[ν]=L/250=600/250=2.4mm
支座反力依次为R1=0.258kN,R2=0.411kN,R3=0.411kN,R4=0.258kN
两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.409kN,R3=0.411kN
九、可调托座验算
荷载传递至立柱方式
可调托座2
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
扣件抗滑移折减系数kc
1、扣件抗滑移验算
两侧立柱最大受力N=max[R1,R3]=max[0.409,0.411]=0.411kN≤1×
8=8kN
单扣件在扭矩达到40~65N·
m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!
2、可调托座验算
可调托座最大受力N=max[P2]=8.432kN≤[N]=30kN
十、立柱验算
立柱钢管截面类型(mm)
立柱钢管计算截面类型(mm)
钢材等级
Q235
立柱截面面积A(mm2)
回转半径i(mm)
立柱截面抵抗矩W(cm3)
抗压强度设计值[f](N/mm2)
支架自重标准值q(kN/m)
0.15
1、长细比验算
l0=h=1200mm
λ=l0/i=1200/16=75≤[λ]=150
长细比满足要求!
查表得,φ=0.75
2、风荷载计算
Mw=0.9×
φc×
ωk×
la×
h2/10=0.9×
0.9×
0.29×
0.6×
1.22/10=0.028kN·
3、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008,荷载设计值q1有所不同:
1)面板验算
[1.2×
1=34.322kN/m
2)小梁验算
q1=max{1.021+0.9×
1.2×
[(0.3-0.1)×
0.3/4+0.5×
(1.16-0.12)]+0.9×
1]×
max[0.4-0.3/2,(0.8-0.4)-0.3/2]/2×
1,2.956+0.9×
0.3/4}=2.972kN/m
同上四~八计算过程,可得:
R1=0.359kN,P2=7.547kN,R3=0.359kN
立柱最大受力Nw=max[R1+N边1,P2,R3+N边2]+0.9×
0.15×
(5.2-1.16)+Mw/lb=max[0.359+0.9×
(0.6+0.4-0.3/2)/2×
0.6,7.547,0.359+0.9×
(0.6+0.8-0.4-0.3/2)/2×
0.6]+0.654+0.028/0.8=8.237kN
f=N/(φA)+Mw/W=8236.626/(0.75×
398)+0.028×
106/4250=34.182N/mm2≤[f]=205N/mm2
十一、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7:
支架高宽比不应大于3
H/B=5.2/37=0.141<3
满足要求,不需要进行抗倾覆验算!
十二、立柱地基基础计算
地基土类型
碎石土
地基承载力特征值fak(kPa)
140
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
垫板底面面积A(m2)
立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=8.237/(1×
0.15)=54.911kPa≤fak=140kPa
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 模板 扣件 式梁板 立柱 共用 计算 采用