宁波尚野服饰物料提升拆除专项施工组织设计Word文件下载.docx

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架体基础根据土质情况，在原有的基础上夯实，并浇灌不小于8CM厚的C25混凝土。

2、缆风绳：

（1）缆风绳的材料应选用直径不小于9、3MM的钢丝绳。

（2）架体在20米以下（含20米）时，缆风绳设置不小于一组（每组4根）；

在21米—30米时，不小于二组。

（3）缆风绳应在架体四角有横向缀件的同一水平面上对称设置，并有防止架体钢材对缆风绳的剪切破坏的措施。

（4）缆风绳与地面呈45-60º

夹角，其上下端的钢丝绳卡不小于3个，下端应用与钢丝绳卡相适应的花篮螺栓与地锚连接，并拉紧钢丝绳，使其垂度不大于0、01L（L为长度）。

调节时应对角进行。

3、安全停靠装置：

当吊笼运行到位时，该装置应能可靠地将吊笼定位，并能承受吊笼自重、额定荷载、运卸料人员的工作荷载。

4、断绳保护装置：

因SS1000型井字架有四根起升钢丝绳和平衡装置，故无须断绳保护。

5、吊笼安全门：

吊笼的进、出处均设置自动开启型安全门，使吊笼在全封闭中运行。

进料口安全门只有在吊笼落地时才自动开启，防止人员进入架体内。

6、楼层口通道门：

井字架吊笼与各楼层通道口均设安全门。

在吊笼运行时，处于关闭常态，只有在卸料时由卸料人员向内打开，以保证作业人员不在此处发生高处坠落。

7、进料口防护棚：

地面进料口是运料人员经常出入和停留的地方，吊笼在运行过程中容易发生落物伤人事故。

因此，在此处必须搭设宽度大于架体外部尺寸、两边对称且不小于1、2米、长度大于架体3米，其顶部材料必须能承受10KPA的均布荷载的防护棚。

8、上、下限位装置：

由于SS1000型井字架采用曳引机起升，并设平衡重装置，平衡块到地吊笼停止上升，吊笼到地平衡块停止上升。

9、紧急停止开关：

在紧急情况下，能及时切断曳引机电源而停止作业。

设在控制箱的醒目处。

三、井字架的安装、拆除安全技术措施：

（一）、井字架安装技术措施：

1、安装人员必须经过专业培训，考试合格，并持有有效上岗操作证，且熟悉井字架的技术性能。

2、遇恶劣天气或风速达到20m/S时，不得进行安装作业。

已经安装的必须进行加固。

3、安装前必须对作业人员进行安全技术交底，并进行周密的分工和落实岗位责任制，确定有经验的职工专人统一指挥。

对所有安装用具进行严格的安全检查。

4、划定安全警戒区域，指定专人监护，挂设警示标志，严禁非作业人员进入作业区。

5、严格执行《高处作业安全操作规程》，不得酒后上岗。

6、架体安装时，每安装二个标准节（一般不大于8米），应采取临时支撑或挂设临时缆风绳，并对架体进行校正，在确定安全时方可继续作业。

7、安装后架体的垂直度偏差不大于1、5‰，顶部自由高度不大于6米。

双吊笼架体对角线长度公差不得超过最大边长的名义尺寸的3‰；

导轨接头缝不得大于1mm，接头缝台阶不得大于0、5mm，两导轨平行偏差不大于3mm，吊拢导轮与导轨的安装间隙应控制在5-10mm以内。

8、架体各节点的螺栓必须紧固，螺帽端应垫平垫和弹垫。

9、提升钢丝绳不得接长使用，端部应设保险环并用不小于三个与绳径相匹配的绳卡固定，绳卡间距不小于绳直径的6倍，绳卡马鞍应放在钢丝绳的受力一侧。

10、曳引机必须安装在砼基础上，并用预埋螺栓牢固固定。

11、架体安装完毕后，必须经公司、项目部、监理单位进行试验和验收，检查验收合格，并挂上“验收合格牌”后方可投入使用。

（二）、井字架拆除安全技术措施：

1、井字架的拆除必须满足安装安全技术措施中：

1、2、3、4、5条要求。

2、查看井字架与建筑物、脚手架、卸料平台的连接情况，有无其它牵拉物、临时缆风绳及地锚的设置情况、架体与基础的连接和架体的垂直度。

3、在拆除缆风绳前，应先设置临时缆风绳或支撑，确保架体自由高度不大于二个标准节（一般不大于8米）。

4、拆除作业时，严禁从高处向下抛掷物件。

5、拆除作业宜白天进行。

确需夜间作业时，必须有良好的照明系统，中途中断作业时应采取临时加固措施。

四、井字架使用安全技术管理：

1、井字架机操工必须经企业培训、考试合格，持机操证上岗。

2、机操工在每班开机前应对曳引机、钢丝绳、地锚、缆风绳进全面检查，并先进行空车运行，确认各类安全装置安全可靠后，方可投入作业。

3、每月进行一次定期、全面的安全检查。

4、严禁施工人员攀登、穿越井字架和乘坐吊笼上下。

5、物料在吊笼内应均匀分布，不得超出吊笼，严禁超载。

6、在作业中，不论何人发出紧密停车信号必须立即执行。

确认安全后方可投入使用。

7、井字架在运行时不得进行保养、维修、排除故障等工作。

在维修、保养时必须切断电源，并在醒目处挂设“有人作业，禁止合闸”的标志牌，必要时应设专人监护。

8、作业结束时，机操人员应把吊笼降到地面、切断电源、锁好控制箱门，以防止其他人员擅自启动曳引机。

五、卸料平台搭设设计计算：

卸料平台搭设的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、还参照《施工技术》2002.3.、《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

卸料平台搭设高度为18.0米，

搭设尺寸为：

立杆的纵距b=1.20米，立杆的横距l=1.20米，立杆的步距h=1.50米。

图落地平台支撑架立面简图

图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为

48×

3.2。

一、基本计算参数[同上]

二、纵向支撑钢管的计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为

截面抵抗矩W=4.73cm3；

截面惯性矩I=11.35cm4；

纵向钢管计算简图

1.荷载的计算：

（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）：

q11=0.150+0.300×

1.200=0.510kN/m

（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：

q12=5.000×

0.500=2.500kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值q2=1.000×

0.500=0.500kN/m

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

静荷载q1=1.2×

0.510+1.2×

2.500=3.612kN/m

活荷载q2=1.4×

0.500=0.700kN/m

最大弯矩Mmax=（0.10×

3.612+0.117×

0.700）×

1.2002=0.638kN.m

最大支座力N=（1.1×

3.612+1.2×

0.70）×

1.20=5.776kN

抗弯计算强度f=0.638×

106/4729.0=134.93N/mm2

纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载q1=0.510+2.500=3.010kN/m

活荷载q2=0.500kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×

3.010+0.990×

0.500）×

1200.04/（100×

2.06×

105×

113510.0）=2.246mm

纵向钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!

三、横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=5.78kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管变形图（mm）

支撑钢管剪力图（kN）

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=1.703kN.m

最大变形vmax=6.99mm

最大支座力Qmax=15.321kN

抗弯计算强度f=1.70×

106/4729.0=360.02N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=15.32kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

五、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架钢管的自重（kN）：

NG1=0.129×

18.000=2.324kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

（2）栏杆的自重（kN）：

NG2=0.150×

1.200=0.180kN

（3）脚手板自重（kN）：

NG3=0.300×

1.200×

1.200=0.432kN

（4）堆放荷载（kN）：

NG4=5.000×

1.200=7.200kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=10.136kN。

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=1.000×

1.200=1.440kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=14.18kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）；

i=1.59

A——立杆净截面面积（cm2）；

A=4.50

W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；

W=4.73

——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1uh

（1）

l0=（h+2a）

（2）

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；

u=1.75

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.50m；

公式

（1）的计算结果：

=161.36N/mm2，立杆的稳定性计算

<

[f],满足要求!

公式

（2）的计算结果：

=110.97N/mm2，立杆的稳定性计算

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

l0=k1k2（h+2a）（3）

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.037；

公式（3）的计算结果：

=156.73N/mm2，立杆的稳定性计算

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

表1模板支架计算长度附加系数k1

———————————————————————————————————————

步距h（m）h≤0.90.9<

h≤1.21.2<

h≤1.51.5<

h≤2.1

k11.2431.1851.1671.163

———————————————————————————————————————

表2模板支架计算长度附加系数k2

—————————————————————————————————————————

H（m）46810121416182025303540h+2a或u1h（m）

1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173

1.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.149

1.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132

1.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.123

1.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.111

1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.104

2.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.101

2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.094

2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091

—————————————————————————————————————————以上表参照杜荣军：

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

计算软件：

中科院PKPM《施工现场设施安全计算》。

宁波建工集团

宁波尚野服饰有限公司项目部

2005-8-15