第三系岩层隧洞喷锚支护技术分析Word文档下载推荐.docx
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103MPa,饱水后的泥质粉砂岩和砂质泥岩具塑性流变特征。
第三系岩层一般均属于Ⅳ~Ⅴ类围岩,为中软岩。
第三系岩层是开凿修筑隧洞工程中经常遇到的围岩类别,因此,探讨分析第三系岩层隧洞喷锚支护的设计与施工技术特性十分必要。
1 稳定性分析
围岩稳定性分析是隧洞工程支护衬砌设计必不可少的步骤,它对工程设计和施工都有重大影响,历来被人们所重视。
第三系岩层一般属于不稳定类岩体,围岩自稳时间短,规模较大的各种变形和破坏都可能发生。
由于洞室两侧壁在开挖后失去了原有围岩的支撑,围岩应力超过岩层强度,就可能出现连锁反应,导致破坏范围逐步扩大到整个断面。
目前主要采用“弹塑性”方法分析围岩稳定性。
在具体计算中一般是采用修正后的“芬纳方程”或“卡斯特纳方程”来计算其塑性区半径R。
φ、C值(特别是φ值)对计算结果有重大影响,因此,应在掌握地质情况和对试验成果作出全面分析的基础上选择岩层含水状态对稳定性影响很大,浸水后(饱和度80%左右)其塑性区深度比原始状态要大2倍左右;
围岩的松弛变形将引起抗剪强度的下降,并且与因含水量增大φ、C值下降的后果一致。
因此,当围岩不受水浸泡时,只考虑松弛变形所引起的变化。
据此可推得以下结论:
①无论施工或运输都要尽量避免围岩受到水的浸泡作用;
②施工时要采取及时而有效的支护措施,以避免围岩过度松弛。
对圆洞和在Pv=PH=P0(即垂直压力和水平压力与岩体初始应力相等)的条件下围岩稳定较为有利;
假若隧洞不是圆型或者PH<Pv,则围岩的稳定状况较差。
无论是什么洞型,当N<1(N=PH/Pv)时,破坏总是首先在边墙部位发生。
以“城门型”为例,若令N=1时的破坏荷载PK=1,则N=1/3时,PK=0.875;
N=1.5时,PK=0.582。
可见N与1的差值越大,围岩就更加容易产生破坏,这是因为应力集中现象更加突出之故。
因此,在实际工程中,应该尽量减少围岩中的应力集中系数值。
当N=1时圆洞应力集中系数为2,但在相同条件下“城门型”应力集中系数要大。
因此,在第三系岩层中,因围岩应力很大,而岩层强度又很低,隧洞最好是采用圆型断面,至少也应该是曲墙型。
分析业已说明,N值对围岩的稳定性和破坏形态有重大影响,取值时应该慎重。
以N=1与N=1/3相比较,无论是塑性区的尺寸还是它的分布图形,两者都有着明显的差别,而且当N=1/3时对围岩的稳定性更为不利。
若把φ、C换算为Rb,就可取得Pv/Rb与R的关系,当取相同的Pv/Rb值时,R值并不一样,因此,它们之间并不存在惟一的对应关系,对于抗压强度相等的岩层来说,φ值小更易产生破坏。
因此,在评价围岩稳定性时,应该着重于对其抗剪强度(特别是φ值)的考虑,以Rb作为衡量标准可能是不合适的。
由于第三系岩层强度低,成洞后在围岩中可能形成较深的塑性区。
当塑性区发展到某种规模(称为“临界半径”RK)时,围岩就要产生坍滑或坍落破坏,而达不到其最大计算值。
因此,当R>RK时就意味着围岩的破坏。
当然,在实际工程中这种情况是不允许出现的。
模型试验结果表明,当N=1/4时圆洞围岩发生“压剪破坏”的范围约等于隧洞半径的0.54倍,这个数值应该是RK的近值(即RK=1.54r,r为洞之半径)。
据此,第三系岩层开挖过程中得不到有效支护,就有可能产生破坏。
破坏可能从“片帮”或“滑坍”开始,然后再逐渐扩展到其他部位。
因此,在施工中应该重视对洞室两侧壁围岩进行加固。
2 断面型式
隧洞的断面形状要尽量做到与围岩压力分布相适应,第三系岩体一般是四周来压或有较大的水平压力,且变形量大,延续时间长,因此,在这类围岩中的隧洞断面宜采用圆型、椭圆型或马蹄型及类马蹄型等曲线形断面形状。
采用圆滑曲线的断面轮廓,可以减小应力集中引起的围岩破坏和增强喷混凝土层的结构作用。
在第三系岩层中开挖隧洞,基本原则是在不使围岩发生有害松散的前提下,可容许围岩产生较大的变形,以减小支护抗力,使锚喷支护达到经济合理,安全可靠。
因此,隧洞断面尺寸应预留允许的周边收敛量,根据经验,第三系岩层洞室周边预留变形量一般为80~120mm。
3 喷锚支护可行性
喷锚支护的主要目的不是用它来承担坍落岩体所形成的荷载,而是利用它来调整围岩中的应力分布和抑制其变形发展,以提高围岩的自承能力和维持稳定。
因此,经过喷锚支护后的围岩,只要真正达到了稳定状态,那么它的长期工作的可靠性是勿容置疑的。
当然,对于可能影响围岩和支护系统正常工作的各种不利因素都应该予以充分考虑。
第三系岩层软弱,对水敏感,因此“水的作用”是影响其长期正常运行的最主要因素之一。
由于岩体全部颗粒中胶结颗粒(d<0.05mm)含量不及10%,胶结能力不大,遇水后迅速软化,并造成强度大幅度降低,因此,“水的作用”主要表现在它对强度的影响。
由于水对围岩的稳定性有严重影响,在分析过水隧洞长期工作的可靠性时必须着重考虑这个因素。
不论是对喷锚支护还是对于其他类型的衬砌都是适用的。
事实上,喷锚可以有效地抑制围岩变形发展(可以减少强度损失)和改善围岩的应力分布,从而可使围岩的稳定性得到明显改善。
许多工程的量测结果证明,厚约100mm完整的喷混凝土层,可以向围岩提供0.1~0.4(最大测值为0.77)MPa的抗力。
在设置喷混凝土层后,围岩的稳定性就得到了较大改善,并具有防止围岩松弛作用,但若覆盖层较大,仅喷混凝土还不够,应该利用锚杆来进一步加固。
实测结果表明,当锚杆受到剪切作用(处在塑性区界面上的锚杆就是这样)但不被剪断时,它可以对剪切面产生一个“附加法向压力”,相当于在保持C值不变的情况下把φ值提高了20%倍左右,锚杆的效果比喷混凝土更为显著。
因此,实际工程应用中不应该忽视锚杆的加固效果。
在考虑喷混凝土和锚杆联合作用以后,若取RK=1.54r,在隧洞运行过程中又能保证围岩的φ>41°
、C>0.17MPa,那么应用喷锚支护作为永久衬砌是可能的。
但若因衬砌漏水造成围岩含水量提高时,则喷锚支护只有在下述条件下才可以考虑加以应用(H为埋深):
(1)φ=38°
,C=0.16MPa时,H≤300m;
(2)φ=34°
,C=0.13MPa时,H≤150m。
在下述条件下,可以考虑只采用喷混凝土(加钢筋网),不必设置锚杆:
(1)φ=45°
,C=0.18MPa时,H≤250m;
(2)φ=41°
,C=0.17MPa时,H≤130m;
(3)φ=38°
,C=0.16MPa时,H≤100m。
4 喷锚支护设计及施工
4.1 开挖及支护
根据稳定性分析,φ、C值越大,工程的运行效果越好,因此,设计和施工中应该采取有效措施,避免因围岩浸水或过度松弛而造成φ、C值的大幅度下降。
在开挖过程中若不采取有效支护措施,围岩就有可能在某种情况下因失去自承能力而导致破坏,因此,施工前制定合理的开挖和支护程序是非常必要的。
4.1.1 控制爆破
采用控制爆破(即光面爆破或预裂爆破)法全断面一次开挖成型,减少对围岩的扰动是保持岩体自承能力及其稳定性的一种最经济方法,而且比任何加固措施都更为有效。
因此,隧洞的开挖应该采用控制爆破法进行,宜采取浅钻孔、弱爆破、多循环、稳步掘进、各工序紧跟的措施。
声波测试结果表明,采用钻爆法开挖,围岩的松动深度在1m以上,将使围岩和稳定性更趋恶化,因此,施工要强调推行控制爆破技术。
爆破质量的要求为在软岩中周边成型应符合设计轮廓;
岩面不应有明显的爆震裂缝;
周边不应欠挖,平均线性超挖值应小于150mm。
在软岩中开挖隧洞的实践经验证明,一次爆破成洞比“分部”开挖更有利于保持围岩的稳定,因为“分部”开挖时,多次的应力再集中(短期的)现象可能导致围岩的破坏;
多次爆破振动对围岩有不利影响,而且也不利于完整性支护系统的建造和工作。
当然,由于第三系岩层强度低,应用人工开挖法也是可行的,而且它对围岩的扰动要比钻爆法小得多,但是由于生产效率低,无法对围岩进行及时而有效的支护,而围岩裸露的时间过长对其稳定性是十分有害的。
4.1.2 支护紧跟掌子面
过大的变形是围岩破坏的起因,必须对它加以限制。
紧跟掌子面进行喷锚支护就是抑制变形的一种重要而有效的手段,宜遵循快开挖、先护后挖、边挖边护、超前支护的开挖支护方法,做到一掘一支护,稳步前进,坚持多循环原则,并快速封闭岩面,合理控制变形。
根据观测资料,第三系岩层在成洞以后其变形发展很快,而且在掌子面附近6m的范围内,围岩变形占其总量的80%以上。
就一般情况而言,围岩的变形是随时间的延长而不断发展的,但第三系岩层时间因素与掌子面的约束作用相比较只能占次要地位(至少当H较小时是这样)。
因此,在靠近掌子面施工喷锚支护就可避免围岩发生过大的变形,同时也不致形成很大的变形压力,一般“空顶距离”不应大于2m。
4.1.3 分期喷锚及设置仰拱
由于第三系围岩变形的发展较快,支护系统应在距掌子面1~2m之内建成,并在下一循环开始之前就能发挥作用,因此,喷锚支护是一种较优的支护方案。
从总体上看,由于围岩应力大,应采取加强的支护体系,但第三系岩体的主要特点是在隧洞开挖后,围岩变形量大,延续时间长。
在这种情况下,按照“围岩—支护”相互作用原理,若采用一次完成刚性大的永久支护,对围岩过早地施加过强的约束力,会导致支护结构承受较大的荷载,甚至常出现弯曲破坏。
因此,一般应分2次支护,即初期支护与后期支护。
初期支护采用喷层厚度不大于100mm的锚喷支护;
后期支护视具体情况采用锚喷支护或其它类型支护,最终喷混凝土厚度达到150~200mm,时机可根据现场观测资料来定,但一般不宜大于1个月。
初期支护的作用是及时提供一定的支护抗力,使围岩不致发生松散破坏,同时,又允许围岩的变形有一定发展,以充分发挥围岩的自支承作用。
后期支护的作用是维持隧洞的长期稳定性。
显然,在第三系岩体中,采用柔性较大的薄层喷混凝土加锚杆做初期支护是十分理想的。
但是,岩体变形也具有明显的时间效应,必须适时地提高支护抗力,进行后期支护,以保证隧洞的长期稳定性。
即使在像黄土层那样软弱的地层中,一般砂浆锚杆每米长仍具有2t以上的抗拔力,可见,它是可以和围岩一道工作的,并没有“脱离”现象,锚杆具有较强的加固作用。
全长粘结性锚杆杆体钢筋直径一般为20~25mm,长2.0~3.0m,间距0.5~1.0 m。
国外某工程对在绿泥灰岩中埋深为200~400m的隧洞进行观测的结果表明,与不设置锚杆的情况相比较,经过锚杆加固以后围岩变形量明显减少:
初期(20d以内)减少量为40%~50%;
后期减少量为35%左右,效果非常显著。
第三系岩层中应用锚杆支护是有效的,也是必不可少的,岩体的破坏首先从边墙或边拱开始,因此,这些部位的锚杆支护系统应该予以加强。
开挖完成后立即喷射第一层混凝土,喷射作业应当紧跟开挖工作面,混凝土终凝到下一循环时间不应小于3h;
接着进行边墙锚杆施工;
锚杆的长度应超过塑性区厚度(它随部位不同而有不同的数值);
在塑性区很厚的地段应该考虑采用以长锚索(长约8m)为骨干,并与一般锚杆联合使用的方案。
在特别软弱的地段还要考虑喷锚与钢拱架联合支护的方案,此时的钢拱架应与喷锚形成整体;
锚杆布置的密度由“不被剪断”前提来决定,可采用梅花型布置,以便于在必要时加密。
在第三系岩体隧洞边拱或边墙加固后,提高了围岩的自承能力,但同时也提高它的实际作用应力值,由于岩体潜在应力的释放或岩体吸水膨胀,沿四周逐渐向洞内挤出。
而支护结构在一定程度上抑制了岩体的挤压膨胀,若底部没有约束,围岩裸露,必然形成膨胀和应力释放的集中,从而可能导致底板岩层因“过载”而产生的膨胀现象(“城门洞”型的洞室中经常遇到),即产生底鼓。
如不加控制,任其发展,常常造成隧洞墙角内移和支护结构的严重破坏,这在实际工程中屡见不鲜。
因此,必须设置仰拱封底(对直墙型而言),形成全封闭环结构,并及早进行封闭(若为圆洞,底拱也应尽早完成),以提高支护抗力,保证围岩的整体稳定性。
假若底拱为现浇混凝土衬砌结构,亦可先作一个具有一定厚度的喷锚网(锚杆可短些)底拱,最后再补浇混凝土到设计尺寸。
此时,可把先期施作的喷锚网底拱作为衬砌结构的一部分考虑。
4.1.4 保持喷锚支护系统完整性
软岩中喷锚支护的工作情况与硬岩不同,保持其整体性是使它正常发挥作用的一个重要因素,许多工程实践业已证明,忽视这个环节就可能造成不良的甚至是灾难性的后果。
整体性是指其在整个断面上的连续性,洞室全断面一次开挖成型对保证连续性是很有利的,应该努力推行。
在必须采取“分部”开挖的场合,应该作好设计和施工安排,保证喷混凝土处处都能落“根”,切忌采取“割断”或“挖脚”等办法。
4.2 喷锚支护施工质量控制
对大量既成工程运行情况的调查结果表明,施工质量的好坏往往是喷锚支护成败的关键所在。
因此,在软岩中的喷锚支护工程必须强调施工质量的控制,尤其对于过水隧洞更应如此。
隧洞长期运行的可靠性主要取决于围岩的饱和程度。
很显然,这个因素与喷混凝土的施工质量有着密切的关系。
施工时必须保证喷混凝土设计厚度,努力提高均匀性,避免“骨料干砌”现象的发生。
注意作好喷混凝土层“接茬”部位的处理,及时养生,杜绝龟缩裂缝的出现,但要避免多余水流对围岩的浸泡作用。
4.3 加强监测工作
第三系岩体中的隧洞采用锚喷支护,如何根据不同时间阶段内围岩与支护的变形特性,调整支护抗力,使“围岩—支护”的变形协调发展,是以经济的支护结构取得隧洞稳定的关键。
而要掌握围岩与支护变形的时间效应,最现实可行的办法是通过现场监控量测,随时掌握时间与空间效应,根据量测数据,及时调整支护抗力。
地质及支护观察、周边位移和拱顶下沉量测是必须项目。
由于地质条件的变化和不可预见的各种问题存在,计算工作很难全面而准确地反映实际情况,应该针对施工遇到的实际情况随时随地予以补充和纠正。
喷锚支护一个很大的优点就在于它具有高度的灵活性,各种技术参数可根据当时及当地的具体情况来进行调整,而这样做的惟一依据就是从现场取得的实地监测资料。
施工过程中应当依据开挖掘进不断揭示的围岩实际状况,以及量测成果随时调整支护参数,随时验证施工程序、支护体系的正确性和效果,以指导设计和施工。
围岩破坏的发生一般都伴随着某种量值的变化,而且在通常情况下,它就是过大变形的直接结果。
因此,以围岩变形这种“信息”为依据,利用变形观测资料来预报围岩的稳定状态,并据此决定所应采取的补强措施及时机,称之为“信息施工”法。
某些工程的实测结果表明,在N值较小的软岩中,围岩变形在边墙中点附近为最大,因此,测点多布置在这些部位的附近。
观测工作是施工安全监视的一种有效手段,同时也是积累资料以改进设计的重要途径,第三系岩层地质条件复杂,更应重视。
5 结 语
第三系岩层是隧洞工程经常遇到的围岩类别,此类岩层岩性软弱,成岩性差,自稳能力低,属于中软岩。
施工要尽量避免围岩受到水的浸泡作用,采取及时而有效的支护措施,以避免围岩过度松弛,开挖过程中得不到有效支护,就可能产生破坏。
隧洞断面宜采用圆型、椭圆型或马蹄型及类马蹄型等曲线形断面形状。
在考虑喷混凝土和锚杆联合作用以后,在特定条件下,应用喷锚支护作为永久衬砌是可能的,若围岩含水量增加则喷锚支护只有在一定条件下才可以应用。
采取控制爆破全断面一次开挖成型,减少对围岩的扰动是保持岩体自承能力及稳定性的最经济方法。
喷锚支护紧跟掌子面是抑制变形的有效手段,宜遵循快开挖、先护后挖、边挖边护、超前支护的开挖支护方法,做到一掘一支护,稳步前进,坚持多循环原则,并快速封闭岩面,合理控制变形。
按照“围岩—支护”相互作用原理,喷锚支护按照初期支护与后期支护分2期进行。
设置仰拱形成全封闭结构,并及早进行封闭,保持喷锚支护整体性。
强化施工质量控制,加强施工监控量测,随时验证施工程序、支护体系的正确性和效果,以指导设计和施工。
滩水电站尾水管的开挖与支护
黄树洋
(中国水利水电第十工程局三分局,四川都江堰611830)
摘要:
尾水管工程是二滩地下厂房系统中处在关键线路上的项目之一,施工工期紧张,开挖和支护工程量较大,还时常伴有岩爆现象发生。
着重介绍尾水管岩石开挖、支护及1号、2号尾水管的岩爆及其处理措施。
关键词:
尾水管;
高应力区;
岩石开挖;
岩石支护;
岩爆;
处理措施
1工程概况
二滩水电站是雅砻江上的梯级水电站之一,是以发电为主的水电枢纽工程,总装机容量330万
kW(6×
55万kW)。
尾水管工程是二滩地下厂房系统中处于关键线路上的项目之一,对厂房发电工期起到一定的制约作用。
尾水管共设6条,每条含延长段、锥肘管段和1.65m的连接段等3个部分。
尾水管开挖包括延长段(含连接段)和锥肘管段开挖。
尾水管区洞室密集,应力较为集中,地质条件复杂。
开挖难度大,开挖工程量大,6台机组尾水管共计12.31万m3,岩石支护也较为复杂。
为了确保尾水管开挖按期完成,承包商从1号厂房交通洞开挖环形支洞进主尾水洞,最后在调压室底部上游侧形成6号~4号尾水管及3号~1号尾水管交通廊道,进行尾水管的开挖工作。
承包商为菲尔普·
霍尔兹曼-霍克梯央-葛洲坝工程局组成的中德二滩联营体(SGEJV)负责尾水管的具体开挖和支护工作。
二滩水电工程公司(EEC)受业主--二滩水电开发有限责任公司(EHDC)的委托实行监理,监理施工质量、施工进度以及支护工程量的核实和签认等。
2开挖
2.1开挖方法
尾水管间岩石隔墙厚17.54m,承包商采取了6号管和1号管同时、5号管和2号管同时、4号管和3号管的施工顺序,而且在每个洞室中只开一个工作面开挖的施工方法。
施工中,根据实际情况,承包商灵活调整,采取更有利于开挖的方法和措施。
每一条尾水管延长段的开挖方法基本一致,先拱部后台阶。
拱部采用半断面法左右推进;
台阶分为Ⅰ、Ⅱ两层开挖,每一台阶半断面或全断面开挖,一直推进到主肘管底部。
锥肘管段开挖根据各自不同的施工条件,采用导洞法或台阶法施工。
3号尾水管在开挖前作为厂房下部交通洞,具有其特殊性,为此以3号尾水管的开挖为例,说明承包商在尾水管开挖时所采用的基本方法和施工程序,见图1。
开挖前先对下部交通洞边墙、顶拱的锚杆进行检查,不合格的进行处理,对需要进行封堵的部分用混凝土回填,这两项工作完成后即进行开挖工作。
2.1.1水平段桩号0+00~0+97m的开挖
(1)0+00~0+50m段拱部扩挖。
经测量,交通洞左侧可作为尾水管的一部分,故右边拱进行扩挖处理。
(2)0+00~0+50m段Ⅰ台阶全断面开挖。
同时,从3号、4号母线洞对回填混凝土区安装75t的锚索,并在第三步工作开始前结束。
(3)0+50~0+71.50m段的开挖。
这即是对Ⅰ台阶的延续,又要对左右侧拱部进行扩挖,Ⅰ台阶和左右边拱均采用半断面法施工。
(4)0+71.50~0+97m渐变段拱部开挖。
第三步施工将预留一定的石渣使开挖支护设备能够对顶部进行有效的工作,拱部开挖为左右半断面推进。
(5)0+00~0+97m段Ⅱ台阶开挖。
全断面推进。
2.1.2锥肘管段开挖
锥肘管段开挖采用台阶法,分4次开挖,开挖高度5m,在对厂房内的设备、混凝土柱作必要保护后即开始爆破开挖。
Ⅰ、Ⅱ台阶开挖的渣经装载机或反铲运至已开通的4号机肘管,再外运,Ⅲ、Ⅳ台阶已与延长段贯通,石渣经延长段外运。
每一肘管段开挖结束后,立即进行横向埋管洞(2.5m×
3.2m)的开挖,最终使6号~1号管的横向埋管洞贯通。
2.2开挖爆破
尾水管结构形状复杂,增加了开挖的难度。
为使洞室更好的成形,避免爆破对围岩产生损害,承包商对尾水管的爆破作业极为谨慎,事前都作仔细的规划、安排,在爆破参数上加以严格控制。
肘管段爆破单响药量控制在10kg/延时以内,将爆破时间相互错开,边开挖边监测,发现情况,及时采取措施。
延长段拱部开挖采用H-175、H-178多臂液压凿岩台车造孔,孔径48mm,孔深4m,平行直眼掏槽,非电雷管引爆;
台阶的开挖采用642HC、742HC潜孔钻机,在台阶顶部垂直向下钻孔,孔深6m,孔距0.8~1.2m,药卷直径φ40和φ50,单位用药量0.8~1.0kg/m3;
周边均按合同要求进行光面爆破,钻孔采用H-175、H-178多臂钻,水平造孔,最大孔深4m,孔径φ48,孔距45~90cm,药卷直径为φ25和φ35,周边孔的装药线密度为0.2~0.3kg/m。
锥肘管段爆破开挖为贯通性的,应力瞬间释放能量大,容易引起围岩大变形和岩爆,同时,也为防止对附近建筑物产生较大震动而损坏,因此,爆破单响药量必须控制在10kg/延时以内。
3岩石支护
尾水管区应力集中,围岩变形大,因此,承包商采取边开挖边支护的方式。
延长段每一爆破区段为一个喷锚单元,先喷5cm厚钢纤维混凝土并安装4mφ20的胀壳式锚杆作为初期支护,再喷钢纤维混凝土进行永久支护。
边墙、顶拱的永久支护措施为分别安装长6mφ28和长4mφ25的砂浆锚杆,间排距2m×
2m,交错布置,利用多臂液压钻机和平台车配合进行施工。
尾水管锥肘管段支护从上向下进行,先利用开挖爆破石渣填筑施工平台,以利施工设备能够有效控制支护的范围,锥肘管段支护分为初期支护和最终支护。
初期支护为安装6m张拉锚杆,最终支护为安装8m/10t单股锚索。
施工中锚杆和锚索同时钻孔、安装及灌浆,锚杆先张拉,锚索后期拉张。
支护期间,对应力较为集中、围岩变形大的部位均作了补强处理。
在尾水管与调压室上游墙交接的拐脚处采用8m锚杆补强;
尾水管出口顶拱均用8m/10t单股锚索补强;
5号~6号肘管段间岩石隔墙因锥肘管开挖贯通爆破时应力突然释放产生裂缝,遂在岩石隔墙中部安装4根75
t对穿锚索,双面锚固;
这个加固措施沿用到各肘管段间岩石隔墙,起到较好的效果,未再有裂缝发生。
对3号尾水管延长段上部交通洞封堵段安装42根8m/10t的单股锚索,3号、4号母线洞向下至交通洞封堵段混凝土内安装28根75t锚索,切实保证3号尾水管的开挖质量和开挖进度。
4尾水管岩爆及处理措施
1995年9月8日,1号、2号尾水管开挖区域发生严重岩爆,随即又发生大楔形体破坏,围岩受到严重损害。
对此次岩爆事件EEC、SGEJV和AGN咨询专家都极为重视,立即商议并确定可行的加固措施。
首先在1号、2号尾水管底板上回填石渣形成施工平台,以满足施工设备的高度需要,清理岩爆区松动的岩石、喷混凝土块及失效的锚杆后,沿隧洞全长喷6cm厚的钢纤维混凝土。
对1号尾水管楔形体破坏区,采用钢拱架、锚索和喷混凝土的联合支护。
最后,对钢拱上部楔形体空间回填混凝土,并进行低压接触灌浆。
5结束语
(1)尾水管交通廊道的形成,使尾水管的施
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