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R—结构抗力
GK。
--恒载
QK--施工活荷载
SGK、SGK、SWK--恒载、活荷载、风载荷载效应
K--荷载附加计算系数
rG、rG--荷载分项系数rG=1.2(有利时rG=0.9)rG=1.4
按照“概率极限状态法”进行设计时,按承载力极限状态设计的计算荷载取荷载的设计值;
按使用极限状态设计的计算荷载取荷载的标准值。
升降动力设备、吊具、索具按“容许应力设计法”进行设计计算,取强度容许值,计算表达式为:
σ≤[σ]
σ—设计应力
[σ]—容许应力
计算荷载的传递过程
架体荷载→水平支承桁架→竖向主框架→附着支承结构→建筑结构
有些安全措施是由水平支承桁架直接传递给建筑物或者通过竖向主框架直接传递给建筑结构。
荷载附加计算系数表
表一
项次
计算项目
荷载附加计算系数K
使用工况
升降工况
坠落工况
1
扣件式脚手杆件搭设的架体板的立杆、斜杆
Ke
-
2
除第1项外的架体板杆件、节点或其他形式架体板的杆件
1.0
3
水平支承结构杆件、节点
KJ1
KJ2
KC
4
附着支承结构
5
竖向主框架
表中:
KC:
冲击系数,根据防坠装置性能确定,取试验值1.2倍,最小值不得低于1.8;
KJ1、KJ2:
荷载变化系数,取KJ1=1.3,KJ2=1.8;
单跨脚手架计算时取
KJ1=1.0,KJ2=1.0;
Ke:
扣件式钢管脚手架立杆的偏心作用系数,取Ke=1.15.
吊具、索具荷载附加计算与数表
表二
计算项目
荷载附加计算系数K
升降机构中与升降动力相连的吊具、索具
升降机构中与防坠装置相连的吊具、索具
设计指标:
钢材的强度设计值与弹性模量N/mm2
厚度或直径
(mm)
抗拉、抗弯
抗压f
抗剪
fv
端面承压(刨平顶紧)fce
弹性模量E
≤16
215
125
320
2.06×
105
17-40
200
115
扣件拉滑力NVC设计值(KN)
项目
扣件数量(个)
承载力设计值
对接扣件抗滑力
3.2
直角扣件、旋转扣件抗滑力
8.5
焊缝强度设计值(N/mm2)
焊接方法和焊条型号
钢号
厚度或直径(mm)
对接焊缝
角焊缝
抗拉和抗弯ftw
抗压
fcw
fw
抗拉、抗压抗剪ftw
自动焊、半自动焊和E43XX型焊条的手工焊
Q235
185
160
170
螺栓连接度设计值(N/mm2)
抗拉ftb
抗剪fvb
130
受压、受拉构件的容许长细比(λ)
构件类别
容许长细比[λ]
受压构件
150
受拉构件
300
受变构件的容许挠度值
容许挠度
大横杆、小横杆
L/150
水平支承结构
L/350
材料强度调整系数M
钢材的壁厚(mm)
强度调整系数
≤3.5
0.80
>
3.5
0.85
四、XHR-01型导轨移动式爬架结构分类及特点
XHR-01型导轨移动式爬架结构包括几大部分组成:
1.架体:
采用扣件式或碗扣式脚手架杆件组装的架体。
2.竖向主框架和水平桁架:
采用型钢定型焊接加工螺栓连接的桁架和主框架(含导轨)。
3.爬升机构:
包括:
附着支承结构(预埋件、穿墙螺栓、悬梁、导轮架、垫板、花篮螺栓、钢丝绳)、防坠装置、防倾及导向装置(导轮及导轨)。
4.自身提升设备:
导轮悬梁组、电动葫芦、电控柜、电缆线。
五、荷载标准值计算
(一)计算用荷载单元模型的确定
选取架体支承跨度为7.2米,脚手架高度16.8米的一片架体为荷载计算单元。
架体内外排立杆中心距为0.9米,步高为1.8米,均布立杆柱距为1.8米。
(二)风荷载计算
计算式:
Wk=0.7μs·
μz·
Wo
式中:
μz—风压高度变化系数。
按照田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的中、小城镇和大城市郊区的B类地面粗糙度采用(高度按200米考虑)。
按文献[5]表6.2.1μz=2.61
wo—基本风压。
依据文献[5]中全国基本风压分布图,和为适应北京、广州、上海、天津、太原、西安、重庆、成都、南京、福州、沈阳等全国大中城市使用,故选取基本风压为wo=0.55kN/m2。
μs—风荷载体型系数。
按照文献[4],背靠建筑物的情况为“敞开框架和开洞墙”附着升降脚手架外排为密目安全网全封闭,故μs=1.3Φ,其中Φ为挡风系数。
Φ=An/AW,式中:
AN─挡风面积,AW─迎风面积
Φ=
=0.527
μs=1.3Φ=1.3×
0.527=0.685
使用工况风荷载标准值:
Wk=0.7μs·
Wo=0.7×
0.685×
2.61×
0.55=0.761kN/m2
升降和坠落工况风荷载标准值:
Wk‘=0.7μs·
0.25=0.313kN/m2
(三)脚手板自重计算
脚手板采用50mm厚的木板,架体内排立杆离墙500mm,脚手板铺设时离墙200mm,则脚手板宽度为:
900+500-200=1200mm。
脚手板的自重标准值为0.35kN/m2。
①单层脚手板自重:
7.2m×
1.2m×
0.35kN/m2=3.024kN
②三层脚手板自重:
3.024kN×
3层=9.072kN
③五层脚手板自重:
5层=15.12kN
(四)挡脚板自重计算
在脚手板铺设层架体的外排搭设180mm高、50mm厚的木板作为挡脚板。
①单层自重:
0.18m×
0.35kN/m2=0.4536kN
②三层自重:
0.4536kN×
3层=1.36kN
③五层自重:
0.4536kN×
5层=2.268kN
附图1水平桁架
(五)水平支承桁架(两主框间7.2米计)自重计算(杆件直径48×
3.5钢管构成)
序号
名称
数量(根)
单重(kN)
总重(kN)
横杆H180
16
0.067
1.072
斜杆X180
8
0.083
0.664
中间框架
3套
0.270
0.810
6
螺栓M20×
40
32条
0.0015
0.048
7
螺母M20
32个
0.00068
0.022
合计总重(kN)
2.616
(六)竖向主框架自重计算3.00kN
1.导轨12M×
0.11261kN/M=1.35kN
2.立杆.斜杆总长43米×
0.0384kN/M=1.65kN
(七)脚手架架体自重计算
XHR-01型导轨移动式爬架架体部分采用钢管扣件脚手架,本《计算书》引用钢管扣件式脚手架来统计架体自重荷载。
架体钢管规格采用Φ48×
3.5,重量系数为0.0384kN/m,直角扣件0.0132kN/个,旋转扣件0.0146kN/个,对接扣件0.0184kN/个。
1.大横杆自重计算:
23道,外排15道,内排8道,对接扣件23个,直角扣件92个
7.2m/根×
23根×
0.0384kN/m+23×
0.0184kN+92×
0.0132kN=7.99kN(包括防护栏杆)
2.小横杆自重计算:
脚手板层小横按1.4米/根计算,其余按1.2米/根计算。
1.4米的24根,1.2米的18根,直角扣件68个。
(1.2m/根×
18根+1.4m/根×
24根)×
0.0384kN/m+68×
0.0132kN=3.02kN
2.立杆自重计算:
外排3根,内排3根立杆总长约80.8米,对接扣件17个。
附图2立面图
80.8m×
0.0384kN/m+17×
0.0184kN/个
=3.42kN
3.剪刀撑自重计算:
3.外排16根6米管,42个旋转扣件;
6m/根×
16根×
0.0384kN/m+42×
0.0146kN=4.30kN
以上脚手架自重合计18.73kN。
(八)活荷载标准值计算
1.使用工况下,结构施工及装修施工时,按2层作业层
3kN/m2及3层作业层2kN/m2计算。
7.2米×
0.9米×
2层×
3kN/m2=38.88kN
3层×
2kN/m2=38.88kN
2.升降工况下,施工活荷载:
按照作业层0.5kN/m2计算
1层×
0.5kN/m2
=3.24kN
(
)各工况荷载值:
非常工况
基本风压ω0=0.55(KN/m2)
(坠落)
恒载GK
42.02KN
施工活载QK
38.88KN
3.24KN
风载
91.32KN
37.50KN
---
六、悬梁的计算
计算说明
悬梁通过附着钢丝绳将架体全部荷载传递给主体结构。
悬梁构件由10号槽钢(梁)、5号槽钢(斜撑)、20园钢及钢钢板焊接及30销轴、套构成。
每机位由2-3个悬梁组成受力体系,计算时焊接件以1件受力计。
荷载计算
1.恒载标准值:
三层脚手板+三层挡脚板+安全网+竖向主框架+水平支承桁架+脚手架架体
=42.02kN
2.施工活荷载标准值:
使用工况下活荷载标准值38.88kN
3.荷载总值
P标=0.9×
1.3×
(42.02+38.88)=94.65kN
P设=γoγ1(γGGK+γQGQ)
=0.9×
(1.2×
42.02+1.4×
38.88)
=122.68kN
γo–结构重要性系数γ1-荷载变化系数γG-恒载分项系数
γQ-活荷载分项系数GK-恒载值GQ-活荷载值
销轴抗剪验算
销轴材料Q235A;
直径Φ30;
截面积A=706mm2
抗剪强度:
σ=P设/4A=122.68×
103/(4×
706)=43.44N/mm2<
fv=125N/mm2
销轴孔承压验算
挤压面上的挤压力设计值:
P设=122680N
挤压面的计算面积:
A=4×
d×
l=4×
30×
5.5=660mm2
d:
销轴直径;
l:
槽钢挤压作用厚度
工作挤压应力:
σ=
=
=186N/mm2<
fc=215N/mm2
焊缝抗拉强度计算
悬梁焊缝为2道角焊缝,焊缝高度6mm,每道长度300mm,且竖向力垂直于焊缝长度方向。
σf=
=
=50.36N/mm2<
ffw=185N/mm2
σf:
沿焊缝方向的拉应力
he:
角焊缝有效厚度0.7hf=0.7×
6=4.2
lw:
角焊缝计算长度每条焊缝实际长度减10mm
ftw:
角焊缝强度设计值+
七、斜拉钢丝绳验算
斜拉钢丝绳采用Φ13.5、6×
19的圆股钢丝绳,国标号GB1102-74。
按照《附着式升降脚手架设计和使用管理办法》的规定,吊具、索具的安全系数=3.5。
验算公式:
Fmax×
S≤FP,FP=φF0
FP─钢丝绳破断拉力N
φ─钢丝绳破断拉力换算系数0.85
F0≥
F0─钢丝绳破断拉力总和N
Fmax─钢丝绳最大静拉力N
S─钢丝绳的安全系数S=3.5
(一)斜拉钢丝绳受力分析
在使用工况下共安装4根斜拉钢丝绳,其中,架体上边内外排立杆各安装一根,架体最下边内外排各安装一根。
斜拉钢丝绳用花篮螺栓预紧,考虑四根钢丝绳绷紧度一致,验算斜拉钢丝绳时选择架体底部的两根斜拉钢丝绳进行计算。
并忽略同时承担竖向荷载的限位锁和防坠锁的共同作用,偏于安全地独立验算斜拉钢丝绳。
(二)荷载计算
三层脚手板+三层挡脚板+爬升机构+安全网+竖向主框架+水平支承桁架+脚手架架体
2.施工活荷载标准值:
附图5斜拉钢丝绳
附图13斜拉钢丝绳
3.荷载标准值
P标=GK+GQ=42.02+38.88=80.9kN
3.斜拉钢丝绳最大静拉力(Fmax)计算
α=arctg200/2500=7.98°
β=arctg(200+710)/2500=38.05°
Fmax=F=
=
=21040N(单根斜拉钢丝绳)
4.钢丝绳验算
=
=86635N<
F0=91800N
说明:
3.5倍的实际钢丝绳静拉力小于所选Φ13.5、6×
19的圆股钢丝绳的钢破断拉力总和,国标号GB1102-74。
5.花篮螺栓抗拉验算
抗拉验算:
σ=
=163N/mm2〈f=215N/mm2
七、提升上下吊耳的计算
提升上下吊耳是在升降工况下使用的构件,上吊耳环抱安装于悬梁销轴上,由四根Φ10的钢丝绳组成,下吊耳环由直径30的销轴安装主框架1上。
在架体升降时,上下吊耳承受架体的竖向全部荷载,并将荷载传递于悬梁,此时包括架体的恒载和作业层0.5kN/m2的施工活荷载。
1、荷载计算:
恒载标准值:
=42.4kN
施工活荷载标准值:
升降工况下活荷载标准值3.24kN
荷载总值
附图6提升悬梁
42.4+1.4×
3.24)
=64.84kN
3.销轴抗剪及抗挤压验算
抗剪:
选用荷载值较大者进行验算
σ=P设/(2A)=64840/(2×
706)
=45.92N/mm2〈fv=125N/mm2
挤压验算:
挤压面计算面积:
A=l×
12=1×
45×
12=540mm2
式中:
葫芦吊钩宽度45;
工作挤压面厚度:
12mm
挤压强度:
:
挤压强度:
=64840/360
=180N/mm2〈f=215N/mm2
12=360mm2
销轴辖30;
=64840/540
=120N/mm2〈f=215N/mm2
挤压面计算面积
八、穿墙螺栓的计算
㈠结构说明
附着支承结构由三组六根穿墙螺栓,分别安装于三个标准楼层。
㈡计算说明
使用工况时,附着支承结构有二组附着点同时作用;
升降工况时,附着支承结构有三组附着点同时起作用。
按照《建筑施工附着升降脚手架管理暂行规定》,计算使用工况的承载力,取数值较大值与附着支承结构的构件设计值进行校验。
㈢荷载计算
1.荷载标准值计算
使用工况:
恒载GK=42.02kN活荷载GQ=38.88kN
2.荷载设计值计算
P设使=γoγ1(γGGK+γQGQ)
=122.68kN
P设升=γoγ2(γGGK+γQGQ)
2.0×
9.72)
=116kN
穿墙螺栓的验算
抗剪验算:
τ=P设使/4A=122680/(4×
452)=67.85N/mm2〈fv=125N/mm2
σ=tg36P设使/4A=0.726×
122680/(4×
452)=49.26N/mm2〈f=215N/mm2
九、附着处砼强度计算:
在墙体混凝土强度达到C10等级时,允许脚手架附墙爬升,验算此时墙体的
强度应满足
KP2<
0.6ftUmho
式中P2为最大集中荷载,P2=P设使/4=30670N
K为安全系数取1.5
ft混凝土轴心抗拉强度设计值取0.65N/mm2。
Um集中荷载作用面积周边ho/2处的周长
ho为载面有效高度,当混凝土墙厚200mm时h=165mm。
Vm=2(a+ho+b+ho)
=2(70+165+70+165)
=940mm
所以:
0.6ftUmho=0.60.65940165=60489N
KP2=1.530670=46005N<
60489N
十、水平桁架计算:
1/21111/2
0-1.25-1.250
1.8m
-1-1.95
00.65
-100.65
-1.95-1
-0.42-0.42A-0.42-0.42
1.8M1.8M1.8M1.8M
桁架计算简图
(一)杆件稳定性计算:
轴心压力计算值使用工况最大受力杆件为机位处的斜杆。
N=(1.2GK+1.4QK)/8×
1.95
=(1.2×
36.35+1.4×
32.4)/8×
1.95
=21.7KN
由λ=L/I=2.343/(1.58×
10-2)=148斜杆长L=2.342M
查《手册》表4-37A
ψ=0.316
由N/ΨA<
fC
(21.7×
103)/(0.316×
490)=140N/mm2<
fc=215N/mm2
(二)节点强度计算:
杆件由M20螺栓或φ20轴销联接
最大轴压力N=21.7KN
查《手册》表4-28
M20承压力Ncb=29.5KN
∴N=21.7KN<
Ncb=29.5KN
(三)连接件焊缝强度计算板厚IOmm焊缝长40×
4=160mm
焊缝高3mm
结构抗力3×
160×
125=60×
103N=60KN
∴N=1.95×
21.7=42.315KN<
Ncb=60KN
十一、架体板计算:
1、纵向水平杆计算(最大纵距取L=1.8m)C=0.9M
1)、弯矩、检《手册》表4-33
M=0.117qlq=1.4(QP+QK)·
C
q=1.4(0.4+3.0)×
0.3=1.43KN/m
∴M=0.117qL
=0.117×
1.43×
1.8
=0.30KN·
M
σ=0.30×
106/(5.08×
103)=59N/mm2<
f=200N/mm2
2)挠度
υ=0.99qkl4/(100EⅠ)
qk=(QP+QK)C
=(0.40+3.0)×
0.3=1.02KN·
m
Ⅰ=12.19×
10-8
E=2.06×
∴υ=(0.99×
1.02×
1.84)/(100×
105×
103×
12.19×
10-8)
=4.22×
10-3M<
L/150=1.8/150=1.2×
10-3M
2、横向水平杆计算(最大横距取L=0.9M)
1)、弯矩M=F·
F=1.1q·
L=1.1×
0.9
M=1.1×
0.9×
0.3=0.43KN·
σ=0.43×
103)=83.7N/mm2<
f=200N/mm2
2)、挠度
υ=FKLb3/(28EI)
FK=1.1qKL
=1.1×
1.80
=2.02KN
∴υ=2.02×
0.93/(28×
108×
=2.1×
L/150=1.2×
3)、扣件抗滑移计算:
R=1.5F+1.4(QP+QK)al
=1.5×
1.42+1.4×
3.40×
=9.8KN
R/4=9.8/4=2.5KN<
NVC=3.2KN
3、脚手架整体稳定计算
N/ΨA+MW/W≦fc
N—轴心压力计值
n
N=(1.2/R1)NGK+1.4∑NQⅰK
ⅰ=1
R1—高度调整系数《手册》表4-35取
R1=0.8
NGK—脚手架自重产生的轴
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