板模板扣件式计算书1文档格式.docx
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1
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
地基粗糙程度
B类(城市郊区)
模板支架顶部距地面高度(m)
9
风压高度变化系数μz
风荷载体型系数μs
三、模板体系设计
模板支架高度(m)
主梁布置方向
垂直立柱纵向方向
立柱纵向间距la(mm)
1050
立柱横向间距lb(mm)
水平拉杆步距h(mm)
1500
小梁间距l(mm)
150
小梁最大悬挑长度l1(mm)
主梁最大悬挑长度l2(mm)
结构表面的要求
结构表面隐蔽
设计简图如下:
模板设计平面图
模板设计剖面图(模板支架纵向)
模板设计剖面图(模板支架横向)
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t(mm)
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.4
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
面板计算方式
三等跨连续梁
楼板面板应搁置在梁侧模板上,本例以三等跨连续梁,取1m单位宽度计算。
W=bh2/6=1000×
15×
15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×
15/12=281250mm4
承载能力极限状态
q1=0.9×
max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4×
Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×
0.7×
Q1k]×
b=0.9×
max[1.2×
(0.1+(24+1.1)×
0.11)+1.4×
2.5,1.35×
2.5]×
1=6.24kN/m
q1静=0.9×
[γG(G1k+(G2k+G3k)×
h)×
b]=0.9×
[1.2×
0.11)×
1]=3.09kN/m
q1活=0.9×
(γQQ1k)×
(1.4×
2.5)×
1=3.15kN/m
q2=0.9×
1.2×
G1k×
b=0.9×
0.1×
1=0.108kN/m
p=0.9×
1.4×
Q1k=0.9×
2.5=3.15kN
正常使用极限状态
q=(γG(G1k+(G2k+G3k)×
h))×
b=(1×
0.11))×
1=2.861kN/m
计算简图如下:
1、强度验算
M1=0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×
3.09×
0.152+0.117×
3.15×
0.152=0.015kN·
m
M2=max[0.08q2L2+0.213pL,0.1q2L2+0.175pL]=max[0.08×
0.108×
0.152+0.213×
0.15,0.1×
0.152+0.175×
0.15]=0.101kN·
Mmax=max[M1,M2]=max[0.015,0.101]=0.101kN·
σ=Mmax/W=0.101×
106/37500=2.689N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×
2.861×
1504/(100×
10000×
281250)=0.003mm
ν=0.003mm≤[ν]=L/250=150/250=0.6mm
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型(mm)
45×
95
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
11.88
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
小梁截面抵抗矩W(cm3)
67.69
小梁弹性模量E(N/mm2)
5950
小梁截面惯性矩I(cm4)
321.52
小梁计算方式
二等跨连续梁
max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×
(0.3+(24+1.1)×
2.5]×
0.15=0.968kN/m
因此,q1静=0.9×
(G1k+(G2k+G3k)×
0.15=0.496kN/m
q1活=0.9×
Q1k×
2.5×
0.15=0.472kN/m
0.3×
0.15=0.049kN/m
M1=0.125q1静L2+0.125q1活L2=0.125×
0.496×
1.052+0.125×
0.472×
1.052=0.133kN·
M2=max[0.07q2L2+0.203pL,0.125q2L2+0.188pL]=max[0.07×
0.049×
1.052+0.203×
1.05,0.125×
1.052+0.188×
1.05]=0.675kN·
M3=max[q1L12/2,q2L12/2+pL1]=max[0.968×
0.152/2,0.049×
0.152/2+3.15×
0.15]=0.473kN·
Mmax=max[M1,M2,M3]=max[0.133,0.675,0.473]=0.675kN·
σ=Mmax/W=0.675×
106/67690=9.974N/mm2≤[f]=11.88N/mm2
2、抗剪验算
V1=0.625q1静L+0.625q1活L=0.625×
1.05+0.625×
1.05=0.636kN
V2=0.625q2L+0.688p=0.625×
1.05+0.688×
3.15=2.199kN
V3=max[q1L1,q2L1+p]=max[0.968×
0.15,0.049×
0.15+3.15]=3.157kN
Vmax=max[V1,V2,V3]=max[0.636,2.199,3.157]=3.157kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
3.157×
1000/(2×
95)=1.108N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2
3、挠度验算
b=(1×
0.15=0.459kN/m
挠度,跨中νmax=0.521qL4/(100EI)=0.521×
0.459×
10504/(100×
5950×
321.52×
104)=0.152mm≤[ν]=L/250=1050/250=4.2mm;
悬臂端νmax=ql14/(8EI)=0.459×
1504/(8×
104)=0.002mm≤[ν]=2×
l1/250=2×
150/250=1.2mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型(mm)
Φ48×
2.7
主梁计算截面类型(mm)
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.12
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁截面惯性矩I(cm4)
9.89
主梁计算方式
可调托座内主梁根数
1、小梁最大支座反力计算
(0.5+(24+1.1)×
1.5,1.35×
1.5]×
0.15=0.812kN/m
q1静=0.9×
0.15=0.528kN/m
1.5×
0.15=0.283kN/m
q2=(γG(G1k+(G2k+G3k)×
0.15=0.489kN/m
按二等跨连续梁,Rmax=1.25q1L=1.25×
0.812×
1.05=1.065kN
按悬臂梁,R1=0.812×
0.15=0.122kN
R=max[Rmax,R1]=1.065kN;
按二等跨连续梁,R'
max=1.25q2L=1.25×
0.489×
1.05=0.642kN
按悬臂梁,R'
1=q2l1=0.489×
0.15=0.073kN
R=max[R'
max,R'
1]=0.642kN;
主梁计算简图一
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·
m)
σ=Mmax/W=0.735×
106/4120=178.456N/mm2≤[f]=205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
τmax=2Vmax/A=2×
3.743×
1000/384=19.495N/mm2≤[τ]=125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
跨中νmax=1.465mm≤[ν]=1050/250=4.2mm
悬挑段νmax=0.635mm≤[ν]=2×
150/250=1.2mm
5、支座反力计算
图一
支座反力依次为R1=4.777kN,R2=8.003kN,R3=8.003kN,R4=4.777kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N](kN)
按上节计算可知,可调托座受力N=8.003kN≤[N]=30kN
八、立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立柱顶部步距hd(mm)
立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)
200
顶部立柱计算长度系数μ1
1.386
非顶部立柱计算长度系数μ2
1.755
钢管截面类型(mm)
钢管计算截面类型(mm)
钢材等级
Q235
立柱截面面积A(mm2)
384
立柱截面回转半径i(mm)
16
立柱截面抵抗矩W(cm3)
抗压强度设计值[f](N/mm2)
支架自重标准值q(kN/m)
0.15
1、长细比验算
顶部立柱段:
l01=kμ1(hd+2a)=1×
1.386×
(1500+2×
200)=2633mm
非顶部立柱段:
l0=kμ2h=1×
1.755×
1500=2632mm
λ=max[l01,l0]/i=2633.4/16=164.588≤[λ]=210
2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011,荷载设计值q1有所不同:
小梁验算
q1=1×
0.9×
1]×
0.15=0.776kN/m
同上四~六步计算过程,可得:
R1=4.566kN,R2=7.65kN,R3=7.65kN,R4=4.566kN
l01=kμ1(hd+2a)=1.217×
200)=3204.848mm
λ1=l01/i=3204.848/16=200.303
查表得,φ=0.18
不考虑风荷载:
N1=Max[R1,R2,R3,R4]=Max[4.566,7.65,7.65,4.566]=7.65kN
f=N1/(ΦA)=7650/(0.18×
384)=110.677N/mm2≤[f]=205N/mm2
考虑风荷载:
Mw=1×
γQφcωk×
la×
h2/10=1×
0.15×
1.05×
1.52/10=0.045kN·
N1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[4.566,7.65,7.65,4.566]+0.045/1.05=7.693kN
f=N1w/(φA)+Mw/W=7693/(0.18×
384)+0.045×
106/4120=122.221N/mm2≤[f]=205N/mm2
l0=kμ2h=1.217×
1500=3203.753mm
λ=l0/i=3203.753/16=200.235
查表得,φ1=0.18
N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×
γG×
q×
H=Max[4.566,7.65,7.65,4.566]+1×
15=10.35kN
f=N/(φ1A)=10.35×
103/(0.180×
384)=149.74N/mm2≤[σ]=205N/mm2
Nw=Max[R1,R2,R3,R4]+1×
H+Mw/lb=Max[4.566,7.65,7.65,4.566]+1×
15+0.045/1.05=10.393kN
f=Nw/(φ1A)+Mw/W=10.393×
106/4120=161.284N/mm2≤[σ]=205N/mm2
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7:
支架高宽比不应大于3
H/B=15/15=1≤3
满足要求,不需要进行抗倾覆验算!
十、立柱地基基础验算
地基土类型
粘性土
地基承载力特征值fak(kPa)
140
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
0.9
垫板底面面积A(m2)
立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=10.393/(0.9×
0.1)=115.478kPa≤fak=140kPa
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