九瑞大道跨线桥安全施工方案Word文档格式.docx
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之间,保证剪刀撑处在最好的受力状态。
为方便高程调整和支架拆除,采用可调式顶托和底托。
根据施工支架布置图依次安装安装底托、立杆、横杆和顶托。
墩柱脚手架立杆纵横向间距为90×
90cm,步距120cm,四周双层搭设。
为保证脚手架的整体稳定,在脚手架的外层用φ48×
每根钢管至少保证四个卡子与立杆连接,剪刀撑用单根钢管长度不够时,用同型号钢管加长,每个连接处不得少于两个卡子,保证剪刀撑处在最好的受力状态。
上部用10×
10cm方木和竹排搭设施工平台,方木或竹排间用铁丝连接。
外侧用钢管搭设护栏高度1.2m,每隔3m设一根立杆,横杆与立杆每个连接处用一个扣子连接,中间挂设绿色安全网并设安全标志。
普通地段满堂支架计算说明书:
Ⅰ、计算要素说明:
⑴支架:
横梁、腹板处采用45×
45×
120㎝,其余处采用90×
90×
120㎝
⑵纵向分布木:
15×
12㎝,全桥通长布设,横梁、腹板处为45㎝,其余处采用90㎝
⑶横向分布木:
8×
10㎝,间距30㎝
⑷侧模:
横肋间距60㎝,竖肋间距40㎝,采用10×
10㎝方木
⑸竹胶板:
底模、侧模、翼板采用优质腹膜A类竹胶板,规格122×
244×
1.8
⑹内模支架:
采用8×
10按设计形状加工框架,间距0.4m,外覆1.5㎝竹胶板,
⑺荷载:
①钢筋砼:
26KN/m3
模板:
0.36KN/m2
方木自重:
0.1×
6=0.06KN/m
0.15×
0.12×
6=0.108KN/m
0.08×
6=0.048KN/m
②活载取值:
计算模板及横向分布方木时取2.5KN/m2;
计算纵方木及立杆时取1.5KN/m2;
砼振捣力:
水平面2.0KN/m2,垂直面:
4.0KN/m2;
砼冲击荷载取2.0KN/m2
③荷载取值系数:
静载系数rG=1.2,活载系数rQ=1.4
Ⅱ、底模检算:
(按五跨连续梁来计算)
⑴荷载分析:
模板受静载:
G1=51.51+0.36=51.87KN/m2(横梁)
G2=25.5+0.36=25.86KN/m2(跨中)
模板受活载:
Q1=2.5+2.0+2.0=6.5KN/m2
模板设计荷载:
q=1.2×
51.87+1.4×
6.5=71.344KN/m2
q设计=71.344×
1.22=87.040KN/m
⑵强度检算:
M1中=0.078ql2=0.078×
87.040×
0.32KN·
m=0.611KN·
m
⑶挠度检算:
Ⅲ、侧模检算:
⑴侧压力检算:
Pmax=0.22rt0β1β2ν0.5,
其中:
r=26KN/m3;
入模温度40℃;
t0=200/t+15;
β1=1.2;
β2=1.15;
ν=0.6m/h
Pmax=0.22×
26×
103×
×
1.2×
1.15×
0.60.5
P=22.23+2+4=28.23KPa
M1=0.080ql2=0.080×
11.292×
0.42KN·
m=0.145KN·
m
Ⅳ、内模检算:
1模顶板:
静载:
G=26×
0.5+0.36=13.36KN/m2
活载:
Q=2.5+2.0+2.0=6.5KN/m2
q=13.36×
1.2+6.5×
1.4=25.13KN/m2
横向取1米范围内按连续梁计算:
q设计=25.13KN/m2
25.13×
m=0.322KN·
⑷内模支架检算:
(按两跨连续梁来计算):
G=(26×
0.5+0.36)×
0.5+0.048=6.728KN/m
Q=(2.5+2.0+2.0)×
0.5=6.5×
0.5KN/m=3.25KN/m
q=6.278×
1.2+3.25×
1.4=12.624KN/m
M=0.070ql2=0.070×
12.624×
0.52KN·
m=0.221KN·
σ=
KPa=2.071Mpa<
[σ]=12MPa
f1=0.521×
m=0.107㎜<
500/400=1.125㎜
Ⅴ、方木检算:
⑴底模横方木检算:
(按三跨连续梁来计算):
q'横梁=(51.51+0.36+0.048)×
0.3=15.58KN/m
q'跨中=(25.5+0.36+0.048)×
0.3=7.77KN/m
q''横梁=15.58×
0.3×
1.4=21.43KN/m
q''跨中=7.77×
1.4=12.05KN/m
M横梁=0.080ql2=0.080×
21.43×
0.452KN·
m=0.348KN·
mM跨中=0.080ql2=0.080×
12.05×
0.92KN·
m=0.781KN·
f跨中=0.677×
m=0.870㎜<
780/400=2.25㎜
⑵底模纵方木检算:
q''横梁=(51.51+0.36+0.048+0.06)×
0.45×
1.2+5.5×
1.4=31.533KN/m
q''跨中=(25.5+0.36+0.048+0.06)×
0.9×
1.4=34.98KN/m
31.533×
m=0.511KN·
34.98×
m=2.267KN·
σ横梁=
KPa=1.136Mpa<
[σ]=12MPa
σ跨中=
KPa=5.038Mpa<
[σ]=12MPa
f横梁=0.677×
m=0.029㎜<
500/400=1.25㎜
f跨中=0.677×
m=0.512㎜<
800/400=2.0㎜
⑶侧模竖肋检算:
q=31.26×
0.4=12.504KN/m
M=0.080ql2=0.080×
12.504×
0.62KN·
m=0.361KN·
KPa=2.166Mpa<
f1=0.677×
m=0.071㎜<
400/400=1.0㎜
Ⅵ、箱梁支架立杆的计算:
⑴设计荷载计算:
K·
N=An[
]
N——立杆设计荷载
K——考虑管子平直度、锈蚀程度等因素,影响力附加系数,在封锚端和中横梁处安全系数取1.6,在跨中处安全系数取1.5。
fy——立杆的强度设计值,A3钢为1700㎏/㎝2
σ——欧拉临界应力
η——0.3(1/100i)2
L0——底层立杆的有效长度L0=μ×
L
i——立杆截面的圆转半径
λ=L0/i——底层立杆长细比
An——立杆的净截面积
μ——计算长度系数
An=4.89×
102㎜2
i=
=
=15.78㎜
L0=μ×
l=2×
1.2=2400㎜
λ=L0/i=2400/15.78=152.1
=89.5N/㎜2<
170MPa
η=0.3×
(1/100i)2=0.3×
(1/100×
0.01578)2=0.12
惯性矩I=π(4.84-4.14)/64=121805㎜4
设计荷载[N]=
[
[
=19.6KN。
则在封锚端和中横梁处每根立杆承受能力为19.6÷
1.6=12.25KN/根,在跨中处每根立杆承受能力19.6÷
1.5=13.07KN/根
⑵实际荷载计算:
①N1=S1·
L×
26=18.82×
1×
26=489.32KN
M1=N1·
1000÷
9.8=489.32×
9.8=49930.6kg
均布:
49930.6kg/m
②S2=201000-46573.0769×
2=107853.8462㎝2=10.79m2
N2=S2·
26=10.79×
26=280.54KN
M2=N2·
9.8=280.54×
9.8=28626.53kg
28626.53kg/m
③S3=9.3156m2
N3=S3·
26=9.3156×
16.87×
26=4046.008KN
M3=N3·
9.8=4046.008×
9.8=416939.64kg
416939.64÷
16.87=24714.86kg/m
④S4=201000-50353.0769×
2=100293.8462㎝2=10.03m2
N4=S4·
26=10.03×
2.5×
26=651.95KN
M4=N4·
9.8=651.95×
9.8=66525.51kg
66525.51÷
2.5=26610.20kg/m
⑤S5=201000-46573.0769×
N5=S5·
M5=N5·
⑥N6=S6·
26=(20.1-0.8×
0.8×
2)×
1.6×
26=782.912KN
M6=N6·
9.8=782.912×
9.8=79888.980kg
79888.98÷
1.6=49930.6kg/m
⑶横梁处立杆检算:
封锚端:
9.5m×
2.6m,9.5÷
0.45≈22,2.6÷
0.45≈6,
根数:
22×
6=132
能承担:
132×
12.25=1617KN,约161.7T。
荷载:
N6×
1.6+N5×
1=108516㎏=108.516T,
系数:
1.3×
108.516=141.0708T
所以:
161.7T>
[N]=141.0708T
⑷中横梁立杆检算:
4m,9.5÷
0.45≈22,4÷
0.45≈9,
9=198,
198×
12.25=2425.5KN,约242.55T,
N1×
2+N2×
1+N3=1532.02㎏=153.202T,
153.202=199.16T
242.55T>
[N]=199.16T
⑸跨中处立杆检算:
20.37m,其中:
腹板0.45间距占3.558×
20.37m;
0.9间距占5.942×
20.37m;
5.942÷
0.9=7;
20.37÷
0.9=23;
3.558÷
0.45=8;
0.45=46;
总根数:
7×
23+8×
46=529,
529×
13.07=6914KN,约为691.4T。
N3×
16.37+N4×
2.5+N5×
=512092.4㎏,约为512.0924T,
512.09=665.7T,
691.4T>
[N]=665.7T
2.2.1、基坑开挖安全施工措施
⑴、进入施工现场必须戴安全帽,穿工作鞋。
⑵、挖掘机开挖基坑时,坑内不得有人作业。
挖掘机等机械在坑顶进行挖基出土作业时,机身距坑边的安全距离不小于1m。
基坑开挖根据开挖高度进行放坡处理。
对于开挖深度小于1.5米的基坑按照设计图纸尺寸每侧加宽50厘米开挖;
对于开挖深度大于1.5米的基坑按照1:
1的坡度进行放坡开挖。
⑶、开挖时根据地下水情况用人工开挖水沟及集水井,防止地下水将基坑底浸泡,使土质发生变化;
开挖的土石方要立即清运至指定位置,不能堆放在基坑四周,增加坑壁的压力,防止坍塌事故的发生。
⑷、基坑开挖需要爆破时,应按国家现行的爆破安全规程办理。
⑸、基坑开挖后在靠近便道一侧用高度1.5米钢管进行围护,钢管间距2米,其他三侧用钢管进行围护,间距2米,中间挂绿色安全网、设安全标志(非施工人员请勿靠近)。
在距离钢管或木桩顶0.2米四周挂绳子,绳上每隔0.5米挂一面三角旗进行围护。
在靠近便道一侧设置一块(基坑开挖、注意安全)的告示牌,提醒过往人员注意安全
2.2.2、地基处理措施
承台基坑清淤后分层回填含水量适中的亚粘土,整平后逐层压实。
普通地段满堂支架地基先用推土机将耕植土、有机土清理出支架范围,整平后采用YZ18压路机压实,压实遍数不小于5遍,若发现弹簧土及时用挖掘机清除并回填砖渣后整平压实。
然后在处理好的土层上满铺30cm厚砖渣,整平碾压后地基压实度均在95%以上,完成后浇筑10cm厚的C15砼,加强地基承载力。
3#~4#墩之间有一条排水沟,采用换填砖渣处理。
首先进行机械清淤,采用挖掘机清理淤泥至原状土层后,回填1.5m砖渣每层填筑0.5m,18T双钢轮压路机重压5遍,碾压整平后地基压实度均在95%以上,整平后在表面浇筑15cm的C15砼,加强地基承载力。
并做好地基两侧的排水工作,在支架外侧1m处开挖浅碟型排水沟,沟底铺厚塑料薄膜,水引致附近池塘或排水沟将水排出,防止雨水浸泡支架基础。
2.2.3、支架及脚手架的安全施工措施:
⑴、施工前对使用支架进行详细检查,不符合要求的禁止使用.
⑵、作业人员施工前应对施工环境及所需工具,安全防护设施等进行检查,消除隐患后方可施工。
⑶、地基承载力应符合要求,否则应采用加固措施使其达到要求。
⑷、根据施工季节,支架工程应采取防冲刷或防冻涨等安全措施。
⑸、支立排架要按设计要求施工,应有足够的承载力和稳定性,保证相互联结牢固,防止不均匀沉落、失稳和变形。
⑹、支立排架时,应设专人指挥。
支立排架以整排竖立为宜。
排架竖立后,用临时支撑撑牢后再竖立第二排。
两排架间的水平和剪刀撑用螺丝拧紧,形成整体。
⑺、钢管脚手架连接材料应使用扣件,接头应错开,螺栓要紧固。
⑻、脚手架要铺满、绑牢,无控头板,并要牢固地固定在脚手架的支撑上。
脚手架的任何部分不得与模板相联。
⑼、脚手架要设置栏杆。
敷设的安全设施应经常检查,确保操作人员和小型机械安全通行。
⑽、脚手架上的材料和工具要堆放整齐,积雪和杂物应及时清除,有坡度的脚手板,要加设防滑木条。
⑾、悬空脚手架应用栏杆或撑木固定稳定、牢靠,防止摆动摇晃。
⑿、搭设水中脚手架,应以常检查受水冲刷情况,发现松动、变形沉陷应及时加固。
在脚手架上作业人员应配带救生设备。
⒀、搭设钢管井架相临的两立杆的接头应错开,横杆和剪刀撑要同时安装。
⒁、脚手架高度在10~15m时应设置一组缆风绳.缆风绳与地面夹角为45°
~60°
。
缆风绳的地锚应设围栏,防止碰撞破坏。
⒂、工程施工完毕经全面检查,确认不再需要架子时,经工程负责人签证后,方可进行拆除。
⒃、拆除时,应设警戒区和醒目标志,有专人负责警戒。
⒄、架上的材料、杂物等应清理干净。
⒅、架子若有松动或危险的部位,应予以先行加固,再进行拆除。
⒆、拆除顺序应遵循自上而下,后装的构件先拆,先装的后拆,一步一清的原则,依次进行,不得上下同时拆除作业,严禁用踏步式分段、分立面拆除法。
⒇、拆除的杆件,脚手架等应用竖直运输设备运至地面,严禁随意抛掷,运到地面的杆件、扣件等物件应及时按品种、分规格堆放整齐,妥善保管。
2.2.4、高空作业安全施工方案
⑴、在坠落高度基准面2m以上(含2m)有可能坠落的高处进行的作业。
⑵、高处作业的人员进行详细的安全技术教育和交底工作,建立严格的制度。
⑶、攀登高处作业(如搭架子、结构物安装等)危险性大,操作人员必须经专门培训、考试,发给特殊人员操作证,并体检合格的人,才能从事高处作业。
⑷、严格按操作规程操作,遵守劳动纪律。
对从事高处作业的人员要定期或随时体检,发现患有心脏病、贫血、高血压、低血压、癫痫病、恐高症及其它不适宜高处作业的疾病时,不得从事高处作业。
⑸、高处作业人员衣着要灵便,禁止赤脚、穿硬底鞋、高跟鞋、带钉易滑鞋或拖鞋及赤膊裸身。
酒后禁止高处作业。
⑹、高处作业人员必须按规定正确使用安全帽、安全带、安全网等安全防护用品。
⑺、夜间从事高处作业,作业场所应有充分的照明。
⑻、根据气候条件设置防滑、防寒措施,安装避雷针、防止触电。
⑼、高处作业所用的梯子不得缺档和垫高,梯脚底部应坚实、防滑。
同一架子不得二人同时上下,在通道处(或平台)使用梯子应设置围栏。
作业人员上下梯子时,必须面向梯子,不得手持器物。
⑽、支架上作业应搭设作业平台,平台铺脚手板,必须严密、坚实,四周设防护栏杆,高1.2m,挂绿色安全网封闭。
⑾、支架上堆放物品不能过多、过重、过分集中。
⑿、高处作业场所有坠落可能的物体应一律先行撤除或予以固定。
⒀、设置安全防护设施和安全标志等,不得损坏或擅自移动和拆除,因作业必需临时拆除或变动时,要采取相应的可靠措施,作业完毕后立即恢复。
⒁、高处作业应设通讯、旗语、哨音等上下联系,并有专人负责。
禁止多人乱喊,以免误操作发生事故。
⒂、施工过程中若发现高处作业的安全技术设施有缺陷或隐患,务必及时报告,及时解决,危及人身安全时,必须立即停止作业。
2.2.5、安全用电方案
⑴施工安全用电要求
①支线架设
全部主线路采用三相五线制,工作零线和保护零线应分开敷设。
配电箱的电缆线应有套管,电线进出不混乱,大容量电箱上进线加滴水弯。
支线绝缘好,无老化、破损和漏电,支线应沿墙或电杆架空敷设,并用绝缘子固定。
过道电线可采用硬质护套管埋地并作标记,室外支线应用橡皮线架空,接头不受拉力并符合绝缘要求。
②现场照明
一般场所采用220V电压。
危险、潮湿场所和金属容器内的照明及手持照明灯具,应采用符合要求的安全电压。
照明导线应用绝缘子固定,严禁使用花线或塑料胶质线。
导线不得随地拖拉或绑在脚手架上,照明灯具的金属外壳必须接地或接零。
单相回路内的照明开关箱必须装设漏电保护器。
室外照明灯具距地面不得低于3m,室内距地面不得低于2.4m。
碘钨灯固定架设,要保证安全。
钠、铊等金属卤化物灯具的安装高度宜在5m以上,灯线不得靠近灯具表面。
③架空线
架空线必须设在专用电杆(水泥杆、木杆)上,严禁架设在树或脚手架上。
架空线应装设横担和绝缘子,其规格、线间距离、档距等应符合架空线路要求,其电杆板线离地2.5m以上应加绝缘子。
架空线一般应离地4m以上,机动车道为6m以上。
④电箱(配电箱、开关箱)
电箱应有门、锁、色标和统一编号。
电箱内开关电器必须完整无损,接线正确。
各类接触装置灵敏可靠,绝缘良好。
无积灰、杂物,箱体不得歪斜。
电箱安装高度和绝缘材料等均应符合规定。
电箱内应设置漏电保护器,选用合理的额定漏电动作电流进行分极配合。
配电箱应设总熔丝、分熔丝、分开关。
接地接零齐全。
动力和照明分别设置。
配电箱的开关电器应与配电线或开关箱一一对应配合,作分路设置,以确保专路专控;
总开关电器与分路开关电器的额定值、动作整定值相适应。
熔丝应和用电设备的实际负荷相匹配。
金属外壳电箱应作接地或接零保护,开关箱与用电设备实行一机一闸一保险,同一移动开关箱严禁配有380V和220V两种电压等级。
⑤接地接零
接地体可用角钢、圆钢或钢管,但不得用螺纹钢,其截面不小于48mm2,一组2根接地体之间间距不小于2.5m,入土深度不小于2m,接地电阻应符合规定,橡皮线中黑色或绿/黄双色线作为接地线。
与电气设备相连接的接地或接零线截面最小不能低于2.5mm2多股芯线,手持式民用电设备应采用不小于1.5mm2的多股铜芯线。
电杆转角杆、终端杆及总箱、分配电箱必须有重复接地。
⑥变配电装置
高压露天变压器间的面积应不小于3m×
3m,围墙高度不低于3.5m,地平整无杂草,金属门应向外开启接地,配有安全警告标牌,室外有散水坡。
配电间面积应不小于3m×
3m。
单列配电柜(板)通道:
正面不小于1.5m,侧面不小于1m,背面不小于0.8m;
双列配电柜正面不小于2m。
变配电间应配有安全防护用品和消防器材,并有各种警告标牌。
开关应有编号及用途标记。
⑦线路或供电设备需要维修时,停电进行。
⑵、用电安全防护
①所有配电设备安装漏电保护器。
②在三相五线制供电系统中,工作零线和保护零线应分开敷设。
③每次使用前,必须利用试验按钮做漏电动作试验,连续使用者,应定期试验,若开关合不上闸时,要对设备或线路进行检查。
④安装漏电保护器时要避开强磁场影响。
⑤漏电保护器的选择,在爆炸危险场所应选用防爆型的,潮湿场所选用密闭型的,粉尘大的选用防尘型的。
⑥电工使用工具和防护用具要定期检查。
⑦对漏电保护器不能任意拆装修理。
2.2.6、起重作业安全方案
⑴、起重机作业前检查下列各项:
①、每班工作前,司机必须按规定进行各项检查与保养后,方可启动发电机。
发动机启动前,应将所有操纵杆放在“空档”位置。
发动后应注意各部仪表
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