办公楼模板工程施工设计方案文档格式.docx
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5)、建立拆除模板的审批制度,非承重结构的拆除与芯模与予留孔洞内的模的拆除,经施工员同意后,方可进行。
6)、拆模中如发现砼有影响结构安全及质量缺陷的问题时,应暂停拆除,经项目技术负责人或项目经理观察,并采取技术措施后,方可继续拆模,决不容许私自处理。
三、模板与支撑体图(详附件一、附件二)
四、模板与支撑体系验算
(一)、模板及支撑设计验算:
1、材料选用:
板模——采用1830×
18mm规格全新九夹板
搁栅——采用50×
100mm规格木方
立柱——采用D48/3.5钢管
牵杠及拉杠——采用6米长D48/3.5钢管(实际不需6米时按实际长)
剪刀撑——采用6米长D48/3.5钢管(实际不需6米时按实际长)
2、材料力学特性:
夹板:
[σ]=1.3×
13=16.9N/mm2[ω]=L/250
E=0.9×
104N/mm2
木方:
13=16.9N/mm2[ω]=L/250
钢管:
(按水平牵杠及拉杠间距不大于1.8m计算)
[σ]=167N/mm2,E=2.06×
105N/mm2,I=121900mm4
[M]=0.85KN·
m,r=1.58cm,μ=0.774
L0=μh=0.774×
1.8=1.39m[ω]=L/250
λ=L0/r=139/1.58=88
ε=e×
A/W=5.3×
489/5080=5.1
由λ、ε查表得:
φ=0.151
3、模板荷载及荷载分项系数的取值与组合:
1)、模板及支架自重:
系数1.2
平板的模板及小楞的自重:
0.3KN/m2
楼板模板的自重(其中包括梁的模板):
0.5KN/m2
楼板模板及其支架的自重:
0.75KN/m2
2)、新浇筑砼自重:
24KN/m3系数1.2
3)、钢筋自重:
系数1.2
楼板:
1.1KN/m3
梁:
1.5KN/m3
4)、施工人员及设备荷载的自重:
系数1.4
计算板模及搁栅时:
2.5KN/m2或2.5KN
计算支承搁栅的牵杠时:
1.5KN/m2
计算支架立柱时:
1.0KN/m2
5)、振捣砼时产生的荷载:
对水平面模板为:
2.0KN/m2
对垂直面模板为:
4.0KN/m2
6)、新浇砼对模板侧面的压力:
F=0.22γt0β1β2V1/2,F=24H取两者小值
其中γ——砼的重力密度取24KN/m3
t0——新浇砼初凝时间(h),柱取2小时,梁板取4小时
V——砼的浇筑速度(m/h)
H——砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度(m)
β1——外加剂影响修正系数,不掺时取1.0,掺缓凝剂时取1.2
β2——砼坍落度影响系数,当坍落度小于30mm时取0.85,当在50至90mm之间时取1.0,当在110至150mm之间时取1.15,本计算取1.0。
7)、倾倒砼时产生的侧压力:
采用0.2立方以内的斗车下料取2KN/m2
(二)、板模及支撑计算:
(按板厚为100厚时计算)
1)、板模计算:
设搁栅间距为400mm,单块完整的模板按四跨连续简支梁计算。
恒载g=1.2×
(0.3+24×
0.1+1.1×
0.1)×
0.915=3.085KN/m
均布活载q=1.4×
(2.5+2.0)×
0.915=5.76KN/m
集中活载p=1.4×
2.5=3.5KN
[强度验算]
当恒载与均布活载作用时,查表得K=0.107
M=K(g+q)L2
=0.107×
(3.085+5.76)×
0.42
=0.151KN·
m
当恒载与集中活载作用时,查表得K1=0.107、K2=0.169
M=K1gL2+K2PL
3.085×
0.42+0.169×
3.5×
0.4
=0.289KN·
取Mmax=0.313KN·
m进行验算
W=1/6×
bh2=1/6×
182=49410mm3
σ=Mmax/W=0.313×
106/49410=6.33N/mm2<
[σ]满足要求
[刚度验算]当恒载与集中活载作用时,
查表得:
K1=0.632、K2=1.079
100EI=100×
0.9×
104×
[(915×
183)/12]=4.00×
1011N·
mm2
ω=[0.632gL4+1.079PL3]/[100EI]
=[0.632×
4.46×
4004+1.079×
4003]/[4.00×
1011]
=0.181mm<
[ω]=400/250=1.6mm满足要求
当恒载与均布活载作用时,查表得:
K=0.632
ω=0.632(g+q)L4/(100EI)
=0.632×
(4.46+5.76)×
4004/(4.00×
1011)
=0.413mm<
[ω]=400/250=1.6mm满足要求
2)、搁栅计算:
设牵杠间距为1000mm,搁栅按二跨连续梁计算。
0.12+1.1×
0.12)×
0.4=1.95KN/m
0.4=2.52KN/m
[强度验算]查表得:
K1=0.125K2=0.203
M1=K1(g+q)L2
=0.125×
(1.95+2.52)×
12=0.559KN·
M2=K1gL2+K2PL=0.125×
1.95×
12+0.203×
1=0.954KN·
W=1/6×
50×
1002=83333mm3
σ=Mmax/W=0.954×
106/83333=11.42N/mm2<
[刚度验算]当恒载与集中活载作用时,
K1=0.521、K2=1.497
[(50×
1003)/12]=3.75×
1012N·
ω=(0.521gL4+1.497PL3)/(100EI)
=(0.521×
10004+1.497×
10003)/(3.75×
1012)
=0.272mm<
[ω]=1000/250=4mm满足要求
K=0.521
ω=0.521(g+q)L4/(100EI)
=0.521×
10004/(3.75×
=0.621mm<
3)、牵杠计算:
设立柱纵距为1200mm,牵杠按四跨连续梁计算。
集中恒载g=1.2×
(0.5+24×
0.4×
1.2=2.46KN
集中活载q=1.4×
(1.5+2.0)×
1=1.96KN
K=0.169
M1=K(g+q)L
=0.169×
(2.46+1.96)×
1
=0.747KN·
m<
[M]满足要求
[刚度验算]查表得:
K=1.079
ω=K(g+q)L3/(100EI)
=1.079×
(2.46+1.96)×
103×
10003/[100×
2.06×
105×
121900]
=1.90mm<
4)、立柱计算:
N=1.2×
(0.75+24×
1×
1.2+1.4×
(1.0+2.0)×
1.2
=11.54KN
σ=N/φA=11540/(0.151×
489)
=156.3N/mm2<
[σ]=167N/mm2满足要求
(三)、梁模及支撑计算:
按截面为300×
700mm的梁计算
1)、梁底板模计算:
设搁栅间距为350mm,按五跨连续梁计算。
恒载g=1.2×
(0.5×
0.30+24×
0.30×
0.70+1.5×
0.70)=7.17KN/m
活载q=1.4×
0.30=2.21KN/m
[强度验算]查表得K=0.105
M=K(g+q)L2
=0.105×
(7.17+2.21)×
0.352
=0.121N·
500×
182=18900mm3
σ=M/W=0.121×
106/18900=6.40N/mm2<
[刚度验算]查表得:
K=0.644
ω=K(g+g)L4/(100EI)
=0.644×
3504/[100×
(500×
183/12)]
=0.592mm<
[ω]=350/250=1.4mm满足要求
2)、梁底搁栅计算:
设牵杠间距为800mm,搁栅按简支梁计算,荷载简化为跨中集中荷载则:
p=1.2×
[0.5+(24+1.5)×
0.70]×
0.35+1.4×
0.35
=3.28KN
[强度验算]
M=0.25pL=0.25×
3.28×
0.8=0.66KN·
1002=83333mm3
σ=M/W=0.66×
106/83333=7.92N/mm2<
[刚度验算]
ω=pL3/(48EI)=3280×
8003/(48×
1003/12)
=0.93mm<
[ω]=800/250=3.2mm满足要求
荷载p=3.28/2=1.64KN,每跨近似按等距布置;
[强度验算]查表得:
K=0.169
M=KpL=0.169×
1.64×
1.2=0.33KN·
m<
[M]=0.85KN·
m
满足要求
4)、梁侧模计算:
设梁侧模立档间距为350mm,立档采用50×
50mm木方,底部固定,顶部及中部设撑木固定。
a、板验算:
梁侧模板按四跨梁计算。
砼侧压力为F=24H=24×
0.70=16.8KN/m
F=0.22γt0β1β2V1/2=0.22×
24×
4×
1.0×
41/2=42.24KN/m
取小值则为F=16.8KN/m2
[强度验算]查表得:
K=0.107
则:
g=1.2×
16.8×
0.65+1.4×
4.0×
0.70=15.81KN/m
M=KgL2=0.107×
15.81×
0.352=0.21KN·
700×
182=35100mm3
σ=M/W=0.21×
106/35100=5.98N/mm2<
[刚度验算]查表得:
K=0.632
ω=KgL4/(100EI)
3504/[100×
183/12]
=0.53mm<
[ω]=350/250=1.4mm满足要求
b、立档验算:
按两跨梁计算。
0.35+1.4×
0.35=8.51KN/m
M=KgL2=0.125×
8.51×
0.3252=0.11KN·
502=20833mm3
δ=M/W=0.11×
106/20833=5.28N/mm2<
ω=0.203gL4/(100EI)
=0.203×
3254/(100×
503/12)
=0.04mm<
[ω]=[325/250]=1.3mm满足要求
5)、立柱计算:
N=[1.2×
0.70)+1.4×
(1.0+2.0)]×
=10.50KN
δ=N/φA=10500/(0.151×
489)=142N/mm2<
[δ]满足要求
(四)、柱模及柱箍计算:
柱按3.6m高,500×
550mm宽柱计算。
1、荷载:
F=24H=24×
3.6=86.4KN/m2
F=0.22γt0β1β2V1/2
=0.22×
21/2
=29.9KN/m
取小值则为F=29.9KN/m
新浇砼及振捣砼共同产生的侧压力为
29.9+1.4×
4.0=41.5KN/m2
2、柱板模计算:
按立档最大间距取300mm计算。
Mmax=0.125pL2=0.125×
41.5×
0.302=0.47KN·
δ=M/W=0.47×
106/49410=9.51N/mm2<
ω=5qL4/(384EI)
=5×
41.5×
3004/(384×
106×
183/12)
=0.35mm<
[ω]=[300/250]=1.2mm满足要求
3、计算柱箍间距:
按强度计算:
a≤8[δ]WA/[F(b2A+bW)]
=8×
167×
5080×
489/[0.0415×
(5002×
489+550×
5080)]
=470(mm)
按挠度计算:
a≤384EI[f]/(5Fb4)
=384×
12.19×
(700/250)/(5×
0.0415×
5004)
=760(mm)
故取小值为a=470mm,施工中按450间距进行加固。
4、立档验算:
采用50×
100mm方料,立档按三跨梁计算。
p=0.25F=0.25×
41.5=12.45KN/m
Km=0.105Kf=0.644
M=KmpL2=0.105×
12.45×
0.452=0.26KN·
δ=M/W=0.26×
106/83333=3.12N/mm2<
[σ]满足要求
ω=KfpL4/(100EI)
构件
规格
搁栅立挡
间距
牵杠
立柱间距
柱箍
柱
全部
300
450
100、
400
1000
1200
梁
300×
700
350
楼梯
折算250厚
900
备注
其他构件按相近套用,牵杠立柱间距最大不得超过1200
12450×
4504/(100×
=0.09mm<
[ω]=[450/250]=1.8mm满足要求
(五)、楼梯模板计算:
折算为250厚楼板,计算结论为:
搁栅间距300、牵杠间距900、立柱间距900。
(六)、其他截面尺寸的构件:
按相同的方法计算,结果如下(单位:
mm),但实际安装过程中,按每一开间中最小的构件间距进行支模立柱布置。
(一)模板施工的安全措施
1、模板及支撑材料采购质量要求:
夹板采购前应取样进行规格检查、材料强度检查,应泡水48小时检查是否会脱胶;
木方应进行截面尺寸检查,木质强度检查;
钢管应进行壁厚检查及强度试验检验。
2、柱模板安装顺序:
柱位放样—→柱筋验收后立四面柱模—→上下端安装柱箍临时固定—→检查柱模平面位置—→吊垂线检查柱模垂直度—→锁紧上下临时柱箍—→安装柱中间柱箍—→交验。
3、梁板模板安装顺序:
梁柱在操作地坪面放样—→安装支撑梁板的立杠、拉杠、牵杠—→安装梁搁栅及底模并复核—→安装梁侧模并复核—→安装板底搁栅及板模并复核—→复核模板标高并调整立柱高度—→修补边角缝隙—→安装剪刀撑—→交验。
4、模板配板及预制安装要求:
要求按各板块内尺寸进行合理计划,采取最少碎板的方法进行配板,将碎板布置在板中部位;
模板预制考虑到浇砼的膨模因素,各构件尺寸按-5mm的尺寸进行下料;
预制要求尺寸精确,同时尽量少制造边角料;
模板安装的尺寸、平整度、垂直度、缝隙等均应符合模板检查验收要求。
5、模板拆除顺序:
拆柱箍—→拆柱模—→拆剪刀撑—→拆梁侧模—→拆板牵杠—→拆板搁栅及板底模—→梁牵杠—→拆梁搁栅及梁底模—→拆牵杠、拉杠、扫地杠—→拆板立杠—→清运模板支撑—→清扫场地—→移交。
6、支撑立柱基础的要求:
通长垫木应垫实,扫地杠应严格按操作规程设置;
在楼板上施工时,应待砼强度到可上荷载的强度方能上材料及安装立杠。
7、安装模板安全操作注意事项:
工人上岗前施工管理人员应先进行模板安装的安全技术交底,交底应在现场进行,应有针对性,应提醒操作人员应注意的安全要点;
工人应好安全帽、不穿拖鞋高跟鞋硬底鞋上岗;
加工机具应保证安全运转的情况下进行使用;
搬运材料应注意放置牢靠、不相互碰撞;
钢管脚手架各扣件应锁紧方能在架上操作;
二层以上无外架不进行模板安装;
各木方及模板应保证有固定支点后方能上人,不在探头板上操作;
施工平面材料应归堆,不手乱放;
严格按模板安装的顺序进行安装,不得违反模板安装的先后顺序。
8、拆除模板安全操作注意事项:
应在砼达到拆模强度后经管理人员审批并进行安全交底后进行模板的拆除工作;
拆模时严格按照模板拆除的顺序进行拆除,从高处往低处拆,严禁先拆底部再拆上部;
在同一工作面共同施工时,工人间应相协作,在模板支撑落下的范围内不得站人;
模板用井架运输时应牢靠,不得超载;
材料堆在板上不得超过0.5米高度,堆料应放整齐。
模板归堆清运要求:
模板预制完应按规格、不同部位的构件进行分类归堆;
模板拆除后做到及时清理归堆整齐,及时运至指定部位堆放
1、钢管立杆下基底是承重部位,应用专用铁套座,条件缺乏时,对填土应夯实到坚实平整并在其上垫5cm以上木脚手板,搭设扫地杆。
2、模板的钢管支撑体系应严格按“模板支撑体系的设计”搭设。
按规定设置剪刀撑,剪刀撑接头搭接不小于40cm,且不小于2只扣件。
3、立模板前,毛竹外架必须先搭设一至二步,便于立模板的人操作安全,同时应按规定设置连墙与建筑物相连固定,内立杆离墙不小于25cm。
4、钢管支撑体系架上,不得有探头板,严禁架上堆积过多施工材料或多人挤在一起。
5、专职安全员定期对钢管架进行安全检查,作好检查记录,发现问题及时进行解决。
6、钢管支撑体系架搭设前由专业施工员进行安全技术交底,搭设完毕后,经验收合格后方可使用。
7、钢管支撑架拆除应划警界线,钢管、扣件严禁随忌往下甩,行人通道采用搭设钢管栏杆隔开,并派专人维护。
8、模板施工时,外架应全封闭,并用密勒安全网全部密封。
(三)施工用电安全管理措施:
1、认真贯彻执行《建设工程施工现场供用电安全规范》GB50194—93。
电工作业人员必须持证上岗,并熟悉本规范。
2、施工现场用电按三相五线制进行架设线路,供电干线立杆架设间距25—35mm,木立杆直径,一般稍径不小于14cm,总长不小于8m,埋地深度不小于1.5m,架空线路离地面高度不低于5m,架空线路必须设在专用电杆上,严禁架设在脚手架上,并按施工平面布置图位置架设。
3、本工程不得在高、低
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