主厂房模板工程施工方案Word文件下载.docx
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3.1.底模及其支架拆除时混凝土强度应符合设计及规范要求。
3.2.模板支架拆除前要对拆除人员进行技术交底,并做好交底书面手续。
3.3.拆除作业必须由上而下逐步进行,先搭的后拆,后搭的先拆,严禁上下同时作业。
即:
先拆栏杆、脚手板、剪刀撑,后拆小横杆、大横杆、立杆,并按一步一清的原则依次进行。
3.4.设有附墙连接件的模架,连接件必须随支架逐层拆除,严禁先将连接件全部或数步拆除后在拆除支架。
3.5.拆立杆时应先抱住立杆,再拆开最后两个扣,拆除大横杆、斜撑时应先拆中间。
然后再托住中间,再拆两头的扣件。
3.6.拆除时要统一指挥、上下呼应、动作协调。
当拆除与另一个人有关的扣件时,应先通知对方,以防坠落。
3.7.架体拆除时严禁将钢管、扣件由高处抛至地面。
运至地面的钢管、扣件应按品种规格随时码堆存放。
四、施工安全保证措施
1.管理措施
模板支撑体系搭设及混凝土浇筑区域管理人员组织机构
2.技术措施
2.1.材料要求:
钢管材质使用钢管外径48mm,壁厚3.5mm。
扣件用可锻铸铁铸造,进场要有合格证。
脚手架钢管不得锈蚀、弯曲、端部不平、压扁或有裂纹;
扣件不得脆裂、变形、滑丝;
木脚手架板应为厚度不短于50㎜的松木或杉木,宽以20cm-30cm为宜,且不得腐朽、扭曲、斜纹、破裂,架板的两端8cm处应用8#镀锌铁丝箍2-3道。
2.2.模板支架搭设和拆除人员必须是经过现行国家标准考试合格的架子工,且必须持证上岗。
2.3.上岗人员必须定期检查,心脏病、高血压患者严禁上岗。
2.4.施工前必须进行详细的技术交底。
2.5.搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
2.6.钢管、扣件质量和搭设质量,应按规定进行检查验收,合格后方可使用。
做好模板支架的安全检查和维护。
2.7.作业层上的施工荷载应符合设计要求,不得超载。
2.8.当遇有六级或六级以上大风和雾、雨、雪等恶劣天气时,应停止模板支架搭设与搭拆工作。
大风雨过后应对脚手架进行全面检查、检修。
2.9.模板支架使用期间,不得拆除任意杆件。
因作业需要必须拆除时须经施工负责人同意,并采取可靠的弥补加固措施。
2.10.混凝土浇筑过程中,应派专人观察模板支撑系统的工作状态,观察人员发现异常时应及时报告施工负责人,人工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业,情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施,并进行加固处理。
2.11.混凝土浇筑过程中,应均匀浇捣,并采取有效措施,防止混凝土堆高堆置。
2.12.工地临时用电的架设,应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》的有关规定执行。
2.13.在模板支架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看守。
2.14.拆除时要划分作业区,周围设围栏、警戒标志,地面设专人指挥,严禁非作业人员进入。
附计算书
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):
1.00;
纵距(m):
步距(m):
1.20;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):
0.10;
模板支架搭设高度(m):
7.00;
采用的钢管(mm):
Φ48×
3.5;
板底支撑连接方式:
方木支撑;
立杆承重连接方式:
单扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):
0.350;
混凝土与钢筋自重(kN/m3):
25.000;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
2.500;
3.材料参数
面板采用胶合面板,厚度为15mm;
板底支撑采用方木;
面板弹性模量E(N/mm2):
9500;
面板抗弯强度设计值(N/mm2):
13;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):
1.400;
木方的间隔距离(mm):
250.000;
木方弹性模量E(N/mm2):
9000.000;
木方抗弯强度设计值(N/mm2):
13.000;
木方的截面宽度(mm):
50.00;
木方的截面高度(mm):
100.00;
柱截面宽度B方向竖楞数目:
4;
柱截面高度H方向竖楞数目:
7;
对拉螺栓直径(mm):
M14;
4.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):
板计算书
一、模板面板计算:
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=100×
1.52/6=37.5cm3;
I=100×
1.53/12=28.125cm4;
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):
q1=25×
0.1×
1+0.35×
1=2.85kN/m;
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):
q2=2.5×
1=2.5kN/m;
2、强度计算
其中:
q=1.2×
2.85+1.4×
2.5=6.92kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×
6.92×
2502=43250kN·
m;
面板最大应力计算值σ=M/W=43250/37500=1.153N/mm2<[f]=13N/mm2,,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
面板最大挠度计算值
ν=0.677ql4/(100EI)ν=0.677×
2.85×
2504/(100×
9500×
28.125×
104)=0.028mm;
面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm;
面板的最大挠度计算值0.028mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!
二、模板支撑方木的计算:
方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×
h2/6=5×
10×
10/6=83.33cm3;
I=b×
h3/12=5×
10/12=416.67cm4;
方木楞计算简图
1.荷载的计算:
q1=25×
0.25×
0.1+0.35×
0.25=0.712kN/m;
0.25=0.625kN/m;
2.强度验算:
均布荷载q=1.2×
q1+1.4×
q2=1.2×
0.712+1.4×
0.625=1.73kN/m;
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×
1.73×
12=0.173kN·
方木最大应力计算值σ=M/W=0.173×
106/83333.33=2.076N/mm2;
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2;
方木的最大应力计算值为2.076N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算:
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bhn<
[τ]
其中最大剪力:
V=0.6×
1=1.038kN;
方木受剪应力计算值τ=3×
1.038×
103/(2×
50×
100)=0.311N/mm2;
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2;
方木的受剪应力计算值0.311N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求!
4.挠度验算:
计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载q=q1=0.712kN/m;
最大挠度计算值ν=0.677×
0.712×
10004/(100×
9000×
4166666.667)=0.129mm;
最大允许挠度[ν]=1000/250=4mm;
方木的最大挠度计算值0.129mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!
三、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=1.73kN;
最大弯矩Mmax=0.649kN·
m;
最大变形Vmax=1.821mm;
最大支座力Qmax=7.569kN;
最大应力σ=648853.79/5080=127.727N/mm2;
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;
支撑钢管的最大应力计算值127.727N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为1.821mm小于1000/150与10mm,满足要求!
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·
m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
四、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,扣件抗滑承载力系数1.00,该工程实际的单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=7.569kN;
R<
8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.158×
7=1.107kN;
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN):
NG2=0.35×
1×
1=0.35kN;
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25×
1=2.5kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.957kN;
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=(2.5+2)×
1=4.5kN;
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=11.048kN;
六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/(φA)≤[f]
其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):
N=11.048kN;
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;
i----计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.58cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=4.89cm2;
W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=5.08cm3;
σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
L0----计算长度(m);
按下式计算:
l0=h+2a=1.2+0.1×
2=1.4m;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;
a=0.1m;
l0/i=1400/15.8=89;
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.667;
钢管立杆的最大应力计算值;
σ=11048.04/(0.667×
489)=33.873N/mm2;
钢管立杆的最大应力计算值σ=33.873N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
七、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×
kc=120×
1=120kpa;
其中,地基承载力标准值:
fgk=120kpa;
脚手架地基承载力调整系数:
kc=1;
立杆基础底面的平均压力:
p=N/A=11.048/0.25=44.192kpa;
其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:
基础底面面积:
A=0.25m2。
p=44.192≤fg=120kpa。
地基承载力满足要求!
柱计算书
一、柱截面宽度B(mm):
500.00;
柱截面高度H(mm):
1200.00;
柱模板的总计算高度:
H=7.00m;
F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH
γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,取2.000h;
T--混凝土的入模温度,取20.000℃;
V--混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;
H--模板计算高度,取7.000m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.200;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。
分别计算得20.036kN/m2、168.000kN/m2,取较小值20.036kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2;
倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2kN/m2。
二、柱模板面板的计算
由前述参数信息可知,柱截面高度H方向竖楞间距最大,为l=192mm,且竖楞数为7,因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。
1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×
20.04×
0.50×
0.90=10.819kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×
2.00×
0.90=1.260kN/m;
式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q=q1+q2=10.819+1.260=12.079kN/m;
面板的最大弯矩M=0.1ql2=0.1×
12.079×
192×
192=4.45×
104N.mm;
σ=M/W<
f:
W=bh2/6=500×
15.0×
15.0/6=1.88×
104mm3;
面板的最大应力计算值:
σ=M/W=4.45×
104/1.88×
104=2.375N/mm2;
面板的最大应力计算值σ=2.375N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2,满足要求!
2.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:
V=0.6ql
式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
面板的最大剪力:
V=0.6×
192.0=1391.551N;
截面抗剪强度必须满足下式:
τ=3V/(2bhn)≤fv
面板截面受剪应力计算值:
τ=3×
1391.551/(2×
500×
15.0)=0.278N/mm2;
面板截面抗剪强度设计值:
[fv]=1.500N/mm2;
面板截面的受剪应力τ=0.278N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足要求!
3.面板挠度验算
I=bh3/12=500×
15.0/12=1.41×
105mm4;
面板最大容许挠度:
[ν]=192/250=0.768mm;
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×
10.02×
192.04/(100×
6000.0×
1.41×
105)=0.109mm;
面板的最大挠度计算值ν=0.109mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=0.768mm,满足要求!
三、竖楞计算
本工程柱高度为7.000m,柱箍间距为500mm,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,竖楞采用木方,宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=50×
100×
100/6×
1=83.33cm3;
I=50×
100/12×
1=416.67cm4;
竖楞方木计算简图
1.抗弯强度验算
20.036×
0.192×
0.900=4.155kN/m;
2.000×
0.900=0.484kN/m;
q=4.155+0.484=4.639kN/m;
竖楞的最大弯距:
M=0.1ql2=0.1×
4.639×
500.0×
500.0=1.16×
105N·
mm;
f
竖楞的最大应力计算值:
σ=M/W=1.16×
105/8.33×
104=1.392N/mm2;
竖楞的最大应力计算值σ=1.392N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2,满足要求!
2.抗剪验算
竖楞的最大剪力:
V=0.6ql=0.6×
500.0=1391.551N;
竖楞截面最大受剪应力计算值:
50.0×
100.0×
1)=0.417N/mm2;
竖楞截面抗剪强度设计值:
竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.417N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足要求!
3.挠度验算
νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中,q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m):
q=20.04×
0.15=4.64kN/m;
νmax--竖楞最大挠度(mm);
l--计算跨度(柱箍间距):
l=500.0mm;
E--竖楞弹性模量(N/mm2),E=9000.00N/mm2;
I--竖楞截面的惯性矩(mm4),I=4.17×
106;
竖楞最大容许挠度:
[ν]=500/250=2mm;
竖楞的最大挠度计算值:
4.64×
500.04/(100×
9000.0×
4.17×
106)=0.052mm;
竖楞的最大挠度计算值ν=0.052mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=2mm,满足要求!
四、B方向柱箍的计算
本工程中,柱箍采用圆钢管,直径48mm,壁厚3.5mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.078×
2=10.16cm3;
I=12.187×
2=24.37cm4;
按集中荷载计算(附计算简图):
B方向柱箍计算简图
其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN);
P=(1.2×
0.9+1.4×
2×
0.9)×
0.15×
0.5=1.81kN;
B方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力:
N=2.718kN;
B方向柱箍弯矩图(kN·
最大弯矩:
M=0.693kN·
m
B方向柱箍变形图(mm)
最大变形:
ν=0.797mm;
1.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
σ=M/(γxW)<
其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值:
M=693057.87N·
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:
W=10156mm3;
B边柱箍的最大应力计算值:
σ=64.99N/mm2;
柱箍的抗弯强度设计值:
[f]=205N/mm2;
B边柱箍的最大应力计算值σ=6.93×
108/(1.05×
1.02×
107)=64.99N/mm2
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