P匝道现浇预应力箱梁满堂支架计算书1Word格式.docx
- 文档编号:16215916
- 上传时间:2022-11-21
- 格式:DOCX
- 页数:14
- 大小:112.20KB
P匝道现浇预应力箱梁满堂支架计算书1Word格式.docx
《P匝道现浇预应力箱梁满堂支架计算书1Word格式.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《P匝道现浇预应力箱梁满堂支架计算书1Word格式.docx(14页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
箱梁模板加内模重量,按照单位面积重为q2=1.29kN/m2进行计算。
(3)、支架自重
承插型盘扣式支架桥梁一般8—11Kg/m3。
支架高度最高在24m左右,按照11Kg/m3最不利情况进行计算杆件重量。
支架布设间距类型有:
0.9×
1.5m、1.5×
1.5m。
按每类型空间范围计算重量。
立杆单位面积重量最重为:
q3=11*24*10/1000=2.64kN/m2;
(4)、防护设置及附件自重
按照规范取值q4=0.5kN/m2。
(5)、施工人员和设备荷载
按照规范取值q5=1.0kN/m2。
(6)、混凝土浇筑和振捣时产生荷载
按照规范取值q6=1.0kN/m2。
(7)、风荷载
ωk=0.7μzμsω0式中:
ωk——风荷载标准值(kN/m2)
μz——风压高度变化系数,规范附录D,按照24m高度内,B类,取值1.25。
μs——风荷载体型系数,按悬挂密目式安全网类型计算,μs=1.3ψ0,取0.8,则μs=1.04
ω0——基本风压(kN/m2),按《建筑结构荷载规范》GB50009取值,ω0=0.4kN/m2。
则ωk=0.36kN/m2。
侧模安装完毕后,风对侧模的水平推力为:
0.364*1.5=0.546KN,碗扣步高1.5m,间距按照1.5米计算,则分解风的水平力,风对立杆产生最大向下力为
Qv=0.546*1.0=0.546Kn。
2、承插盘扣支架验算
根据规范说明进行立杆承载力计算时,荷载组合为:
1、永久荷载+可变荷载(不包括风荷载);
2、永久荷载+0.9(可变荷载+风荷载)。
(1)、单肢立杆轴向力计算
组合风荷载
横梁端部断面受力纵横间距150*90cm进行验算:
:
N=[1.2(q1+q2+q3+q4)+0.9×
1.4×
(q5+q6)]LxLy+0.9×
Qv=[1.2*(29.37+1.29+2.64+0.5)+0.9*(1.0+1.0)]*0.9*1.5+0.9*1.4*0.546
=57.87Kn
式中:
Qv——风荷载产生的轴向力,取值0.546kN。
则各类型现浇箱梁碗扣立杆单肢立杆轴向力计算见表1。
则单肢立杆最大轴向力为:
57.87kN。
跨中断面受力按照纵横间距150*150cm进行验算:
Qv
=[1.2*(15.44+1.29+2.64+0.5)+0.9*(1.0+1.0)]*1.5*1.5+0.9*1.4*0.546
=58.38Kn
58.38kN。
(2)1.5m箱梁基本承受荷载
现浇箱梁基本荷载标准值及单肢立杆轴向力计算表
结构
部位
基本荷载值
立杆
间距
单根立
杆轴力
梁高
砼自重
模板自重
支架自重
附件自重
人员设备荷载
浇筑振捣荷载
风荷载
横向
纵向
有风
荷载
h
q1
q2
q3
q4
q5
q6
Ly
Lx
N1
m
kN/m2
kN
横梁及加厚段
1.5
29.37
1.29
4.58
0.5
1
0.61
0.9
57.87
跨中腹板处
15.44
1.95
58.38
结论:
单杆受力﹤[σ]=208KN;
支架符合竖向受压要求。
(3)、立杆稳定性验算
(N/ψA)≤[fc]
ψ—轴心受压构件稳定系数,按照立杆长细比查规范附录E,长细比λ=l/i,式中i为立杆回转半径,i=√(d12+d22)/4,式中d1为钢管外径,d2为钢管内径。
则经过计算i=20.18,立杆步距高度为1500mm,则λ=1500÷
20.1=74.6,查表得ψ=0.747
A—立杆横截面面积(mm2)。
按照钢管外径60.2mm,壁厚3.2mm计算,A=573mm2。
fc—钢材的抗拉、抗压、抗弯强度设计值。
按规范取值f=310N/mm2
则ψAfc=0.747*573*310=132690N=132.69KN
根据上表《现浇箱梁基本荷载标准值及单肢立杆轴向力计算表》,得单肢立杆最大轴向力为58.38kN。
计算安全系数K=132.69/53.38=2.49,满足要求。
立杆稳定性满足要求。
3、横向[10双只槽钢验算
横向10双槽钢直接安放在立杆的顶托上。
1横向[10双槽钢强度检算
抗弯承载力σm=(M/Wn)≤
—横向10双只槽钢弯矩,Mmax=Ql2/8
端部:
Mmax=Ql2/8=29.37*0.9*1.5^2/8=7.434KN.m2;
跨中:
Mmax=Ql2/8=15.44*1.5*1.5^2/8=6.513KN.m2;
Q2—横向10双只槽钢承受的均布荷载,
端部
—杆距,l=0.9m,L=1.5m;
跨中
—杆距,l=1.5m,L=1.5m;
—净截面抵抗矩,Wn=2W=2*39700mm3=79.4*10-6m3
横梁及加厚段抗弯承载力
σm=(M/Wn)=7.434/(79.4*10-6)=9.36*104Kn/m2<
fx(=2.15*105KN/m2)。
跨中段抗弯承载力
σm=(M/Wn)=6.513/(79.4*10-6)=8.202*104Kn/m2<
—[10双槽钢抗弯强度设计值,fm=2.15*103KN/m2。
因此横桥向[10双只槽钢满足承载力要求。
②横桥向[10双只槽钢刚度检算
=5*29.37*1500^4/(384*206000*3.966*10^6)
=2.37mm
挠度:
=5*15.44*1500^4/(384*206000*3.966*10^6)
=1.25mm
—[10双只槽钢挠度,
—[10双只槽钢挠度的容许值,[ω]=L/400=1500/400=3.75mm
—[10槽钢的弹性模量,E=206000N/mm2
—横向[10双只槽钢惯性矩,I=2×
1.983*10^6mm4=3.966*10^6mm4
现浇箱梁横向[10双只槽钢内力计算表
箱梁
类型
结构部位
荷载参数
内力验算
面荷载
线荷载
跨径
抗弯承载力
最大挠度
Q1
Q2
L
σ
ωmax
kN/m
MPa
mm
第五联
26.433
93.6
2.37
23.16
82.0
1.25
由上图《现浇箱梁横向[10双只槽钢内力计算表》可知:
σm<
fm=2.15*103KN/m2;
ω<
[ω]。
横向[10双只槽钢的强度和刚度均满足要求,合格。
4、纵向方木检算
(1)、一般断面纵向方木断面10cm*15cm,取@25cm计算。
①纵向方木强度检算
—纵向方木弯矩,M=Ql2/8
Mmax=Q2l2/8=29.37*0.25*1.5^2/8=2.065KN.m2;
Mmax=Q2l2/8=15.44*0.25*1.5^2/8=1.086KN.m2;
Q2—横向方木承受的均布荷载,
—杆距,l=0.9m,L=0.25m;
—杆距,l=1.5m,L=0.25m;
—净截面抵抗矩,Wn=bh2/6=100×
1502/6=2250000mm3=2.25*10-3m3
σm=(M/Wn)=2.065/(2.25*10-3)=0.918*103Kn/m2<
fm=1.3*104KN/m2。
σm=(M/Wn)=1.086/(2.25*10-3)=0.482*103Kn/m2<
—木材抗弯强度设计值,
=1.3*104KN/m2。
因此纵桥向方木满足承载力要求。
②纵向方木刚度检算
=5*29.37*0.25*1500^4/(384*10000*28125000)
=1.72mm
=5*15.44*0.25*1500^4/(384*10000*28125000)
=0.9mm
—方木挠度,
—方木挠度的容许值,[ω]=L/400=1500/400=3.75mm
—方木的弹性模量,
—横向方木惯性矩,I=bh3/12=100×
1503/12=28125000mm4
现浇箱梁纵向方木内力计算表
Q3
Q4
0.918
1.72
0.482
由上图《现浇箱梁横向方木内力计算表》可知:
f<
,ω<
纵向方木的强度和刚度均满足要求,合格。
6、底模板计算
箱梁底模采用竹胶板,取各种布置情况下最不利位置进行受力分析,并对受力结构进行简化(偏于安全)如下图:
纵向方木
间距为25cm
通过前面计算,纵桥向方木布置间距为0.25m时最不利位置梁断进行计算,则有:
竹胶板弹性模量E=6000N/mm2
竹胶板的惯性矩I=(bh3)/12=(1×
0.0183)/12=4.86×
10-7m4
6.1面板强度验算
面板fm=13N/mm²
E=6000N/mm²
将多层板视为三跨连续梁模型,支座间距为250mm,面板长度取1m为计算单元,面板弯矩最大值为
Mmax=q12/²
/10=26.433x250²
/8=206507N.mm
W=bh²
/6=1000x18²
/6=54000mm³
应力δ=Mmax/W=206507/54000=3.824N/mm²
<
[fm]=13N/mm²
故强度满足要求。
6.2挠度验算
挠度验算采用荷载q11=26.433kN多层板弹性模量E=6000N/mm²
惯性距I=bh³
/6=1000x18³
/12=486000mm4按三跨连续梁计算,调整系数φ为0.677
W=0.677q11l4/100EI
=0.677x26.433x2504/100x6000x486000
=0.24mm<
[w]=0.625=L/400(L=250mm)
故18mm竹胶板刚度满足要求。
7、侧模验算
根据前面计算,按15×
15cm方木以30cm的间距布置,以侧模最不利荷载部位进行模板计算,则有:
⑴15×
15cm方木以间距30cm布置
1模板厚度计算
q=(q4+q1)l=(1.0+29.37)×
0.3=9.111kN/m
则:
Mmax=q*l^2/8=9.111*0.3^2/8=0.102KN.m
模板需要的截面模量:
W=M/(0.9*[σW]=0.102/(0.9*6000)=1.889*10^-5m2
模板的宽度为1.0m,根据W、b得h为:
h=√(6*W/b)=√(6*1.889*10^-5/1)=0.011m=1.1cm
根据施工经验,为了保证箱梁侧面的平整度,因此模板采用厚度18mm规格的竹胶板满足要求。
②模板刚度验算
fmax=0.632×
Q×
L4/100EI=0.632×
9.111×
0.34/100×
6×
106×
4.86×
10-7=1.6×
10-4m=0.16mm<L/400mm=0.75mm
8、地基承载力计算
该施工区域地表为粉土,下伏冲洪积卵石土,先对表层土进行清理,填筑砂砾厚度45cm,上部浇筑15cm厚C20砼,fg=1500-2000Kp;
砂砾层基础承载力fg=400KPa。
10cm的承托按照混凝土45度角15cm厚扩散进行计算地基承载力:
组合风荷载时每根立杆底部承受的最大压强P=N/A=58.38kN/(0.4*0.4)m²
=365KPa<
fg=400Kp
P<fg,所以地基承载力是满足要求。
P匝道现浇箱梁安全施工措施
1、门洞出入口设施工缓行标示及限高标示,并安设5.0m高限高架。
门洞内靠行车道一侧设置交通反光带,门洞顶设警示灯。
2、地基处理
门洞基础混凝土条形基础,直接坐于道路两侧的沥青路面上。
对砼条形基础进行准确放样,确保行车顺畅,顶面预埋钢管支撑连接钢板(厚2cm、0.7m×
0.7m)。
基础底部地基要求密实、无返弹,顶面平整,预埋钢板水平放置并加设¢16锚固钢筋,钢板中心线应按设计要求与钢管立柱确保在同一中线上。
3、门洞支架
在吊装和拆除贝雷片时,采用专人防护,最大限度地保证安全。
4、工字钢横梁
工字钢与贝雷片间采用U型螺栓夹紧,防止工字钢倾覆。
5、贝雷梁吊装
贝雷梁在地面上整体拼装完成后进行整体吊装。
考虑到现场吊装场地的限制及公路运营要求,吊装期间尽量安排在夜间或清晨,在车流量较小时段安装,并设专人指挥交通,确保公路正常通行。
吊装作业应按吊装时段进行,施工至凌晨4点后,对已吊装就位的梁片进行临时固定,随后撤离人员机械及设备,确保凌晨5点匝道运营恢复正常。
为防止坠物伤人,门洞出入口上方侧面设防护栏杆,侧立面满布竹胶板进行封闭;
支墩基础及钢管上设置反光带,门洞入口设置警示灯;
匝道入口设警示标志及限高架。
6、测量控制
因门洞支架搭设范围内匝道设施复杂,本工程在进行基础放样时应控制好基础中线及标高。
测量采用全站仪进行,并严格执行测量复核制度。
7、门洞拆除
门洞支架拆除时严格按照支架技术交底及支架安全技术交底拆除。
拆除遵循从上到下逐一拆除的原则,拆除过程中严禁上下同时作业。
先对门洞各杆件、螺栓进行全面检查,确保连接牢固方可进行拆除工作。
先拆除贝雷梁上方的箱梁翼板钢管脚手架及翼板模板,随后进行箱梁底板模板及盘扣式支架的拆除。
门洞上方支架拆除完毕后,应将贝雷片上的杂物及时清理干净,以防止坠物伤人。
清除贝雷片上方的各类杂物;
逐片拆除贝雷梁与其他构件的连接及安全网;
卸落贝雷梁采用间接性封闭道路,整体吊离再拆除的方式。
从南、北两侧均匀对称进行卸落。
卸落的贝雷梁在地面进行拆除。
拆除过程中,凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走,并堆码整齐,避免误扶,误靠。
卸落贝雷梁应安排在公路车辆出入较少的时段进行,设专人进行安全防护,以防在拖动贝雷片梁时工字钢横梁翘起或滑落,防止意外事故发生。
卸落工字钢时,应逐根解除工字钢与钢管支墩的联接,并按解除一根拆除一根的原则实施,同时应防止卸落时倾斜滑落伤人。
拆除贝雷片时,采用人工配合吊机进行,以防倾倒伤人。
清除砼基础带,并对破坏路面采用C30砼修补。
8、安全保通防护设施是本门洞的最重要方面,为保证车辆,行人及门洞的本身安全,特要求做以下安全措施:
1、门洞进出口顶部必须搭设好防护栏,防护栏高1.5米,并满挂安全网;
同时,在防护栏杆外侧挂醒目警示条幅。
2、为了防止门洞被车辆撞挂,在匝道入口设置限高5米标志,及减速缓行标志,并设置限高架限高。
门洞入口顶部安装红色警示小灯。
门洞行车道一侧布设反光带提醒通行车辆注意安全。
3、门洞开始搭设期间、施工使用期间及拆除期间,在门洞入口限高架处设置专人看守,防止超高车辆驶入门洞。
4、协调交警、路政等相关道路交通部门,全力配合施工期间的道路保通及交通疏导工作。
5、箱梁浇筑施工时,必须设专职安全员指挥交通及防止施工坠落物。
6、为减少匝道桥的浇筑时间,匝道桥每联整体浇筑,采用两端张拉工艺进行实施。
7、搭设前,应对施工人员进行操作规程安全教育。
严禁酒后进入作业范围、严禁穿拖鞋进行作业。
8、搭设门洞支架人员必须持证上岗,属于钢结构工程的部分必须由专业焊工进行施工。
各类上岗人员应定期体检,合格后方可持证上岗。
施工过程中必须按要求佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
安全带应固定在牢固的部位,随身工具应挂牢,防止坠落。
9、起吊杆件上运,钢绳必须挂设稳固,每次起吊杆件时,应捆牢并设置专人指挥方可起吊,起吊下方半径15m范围内禁止站人。
10、门架吊装及拆卸时,应划出安全区,临时封闭匝道,设警戒标志,并设专人看护。
11、拆卸材料应在绑扎牢固后,采用吊车进行吊放。
禁止抛掷。
12、在遇到6级及以上大风和雷雨天气时应暂停施工,停止施工前应妥善固定各种架体上的构配件,防止停工期间物体滑落伤人。
再次开工前应对已成形的架体进行验收检查,确认无安全隐患后方可继续施工。
13、作业现场应设安全围护和警示标志,禁止无关人员进入危险区域。
14、在搭设、拆除、使用过程中应设专人负责,并设安全监督检查人员,确保门洞支架的搭设和使用符合设计和有关规定要求,发现异常情况时,架上人员和所有车辆应立即撤离,并封闭道路。
15、在使用过程中,应定期对门架进行检查。
不得在门架上集中堆放模板、钢筋等物料。
混凝土输送管、布料杆等不得固定在门洞支架上。
严禁悬挂起重设备。
16、门洞支架在架设过程及使用期间应严防与带电体接触,夜间施工照明线通过钢架时,电线应与钢架隔离并确保有足够的绝缘保护,必要时应使用低压照明。
17、本工程项目部设安全领导小组,项目经理任组长,项目书记、副经理、总工、安全总监任副组长,各部部长为组员。
施工队设安全生产领导小组,由作业队队长任组长,作业队技术负责人等任副组长,各班组设兼职安全员。
安全组织保障体系详见附图:
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 匝道 预应力 满堂 支架 计算