梁模板200X400Word格式文档下载.docx
- 文档编号:16204847
- 上传时间:2022-11-21
- 格式:DOCX
- 页数:15
- 大小:153.81KB
梁模板200X400Word格式文档下载.docx
《梁模板200X400Word格式文档下载.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《梁模板200X400Word格式文档下载.docx(15页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
模板自重(kN/m2):
0.35;
钢筋自重(kN/m3):
施工均布荷载标准值(kN/m2):
2.5;
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):
18.0;
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):
2.0;
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):
3.材料参数
木材品种:
柏木;
木材弹性模量E(N/mm2):
10000.0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
17.0;
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.7;
面板类型:
胶合面板;
面板弹性模量E(N/mm2):
9500.0;
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):
13.0;
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm):
48.0;
梁底方木截面高度h(mm):
70.0;
梁底纵向支撑根数:
4;
面板厚度(mm):
15.0;
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm):
500;
次楞根数:
2;
主楞竖向支撑点数量为:
支撑点竖向间距为:
90mm;
穿梁螺栓水平间距(mm):
穿梁螺栓直径(mm):
M14;
主楞龙骨材料:
钢楞;
截面类型为圆钢管48×
3.5;
主楞合并根数:
次楞龙骨材料:
木楞,宽度48mm,高度70mm;
次楞合并根数:
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h;
T--混凝土的入模温度,取20.000℃;
V--混凝土的浇筑速度,取1.500m/h;
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.200;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;
分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2,取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
次楞(内龙骨)的根数为2根。
面板按照均布荷载作用下的简支梁计算。
面板计算简图(单位:
mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中,W--面板的净截面抵抗矩,W=50×
1.5×
1.5/6=18.75cm3;
M--面板的最大弯距(N·
mm);
σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);
按以下公式计算面板跨中弯矩:
其中,q--作用在模板上的侧压力,包括:
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×
0.5×
18×
0.9=9.72kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值:
q2=1.4×
2×
0.9=1.26kN/m;
q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m;
计算跨度(内楞间距):
l=280mm;
面板的最大弯距M=0.125×
10.98×
2802=1.08×
105N·
mm;
经计算得到,面板的受弯应力计算值:
σ=1.08×
105/1.88×
104=5.739N/mm2;
面板的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2;
面板的受弯应力计算值σ=5.739N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
q=18×
0.5=9N/mm;
l--计算跨度(内楞间距):
E--面板材质的弹性模量:
E=9500N/mm2;
I--面板的截面惯性矩:
I=50×
1.5/12=14.06cm4;
面板的最大挠度计算值:
ν=5×
9×
2804/(384×
9500×
1.41×
105)=0.539mm;
面板的最大容许挠度值:
[ν]=l/250=280/250=1.12mm;
面板的最大挠度计算值ν=0.539mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.12mm,满足要求!
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,龙骨采用木楞,截面宽度48mm,截面高度70mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4.8×
72×
2/6=78.4cm3;
I=4.8×
73×
2/12=274.4cm4;
内楞计算简图
(1).内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中,σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2);
M--内楞的最大弯距(N·
W--内楞的净截面抵抗矩;
[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩:
其中,作用在内楞的荷载,q=(1.2×
0.9+1.4×
0.9)×
0.28=6.15kN/m;
内楞计算跨度(外楞间距):
l=500mm;
内楞的最大弯距:
M=0.1×
6.15×
500.002=1.54×
最大支座力:
R=1.1×
6.149×
0.5=3.382kN;
经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值σ=1.54×
105/7.84×
104=1.961N/mm2;
内楞的抗弯强度设计值:
[f]=17N/mm2;
内楞最大受弯应力计算值σ=1.961N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求!
(2).内楞的挠度验算
其中l--计算跨度(外楞间距):
l=500mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
q=18.00×
0.28=5.04N/mm;
E--内楞的弹性模量:
10000N/mm2;
I--内楞的截面惯性矩:
I=2.74×
106mm4;
内楞的最大挠度计算值:
ν=0.677×
5.04×
5004/(100×
10000×
2.74×
106)=0.078mm;
内楞的最大容许挠度值:
[ν]=500/250=2mm;
内楞的最大挠度计算值ν=0.078mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm,满足要求!
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力,取内楞的最大支座力3.382kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,外龙骨采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3;
外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4;
外楞计算简图
外楞弯矩图(kN·
m)
外楞变形图(mm)
(1).外楞抗弯强度验算
其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M--外楞的最大弯距(N·
W--外楞的净截面抵抗矩;
[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.254kN·
m
外楞最大计算跨度:
l=90mm;
经计算得到,外楞的受弯应力计算值:
σ=2.54×
105/1.02×
104=24.964N/mm2;
外楞的抗弯强度设计值:
[f]=205N/mm2;
外楞的受弯应力计算值σ=24.964N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
(2).外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.064mm
外楞的最大容许挠度值:
[ν]=90/400=0.225mm;
外楞的最大挠度计算值ν=0.064mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=0.225mm,满足要求!
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中N--穿梁螺栓所受的拉力;
A--穿梁螺栓有效面积(mm2);
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;
查表得:
穿梁螺栓的直径:
12mm;
穿梁螺栓有效直径:
9.85mm;
穿梁螺栓有效面积:
A=76mm2;
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=(1.2×
18+1.4×
2)×
0.195=2.379kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:
[N]=170×
76/1000=12.92kN;
穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.379kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,满足要求!
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;
挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=800×
15×
15/6=3.00×
104mm3;
I=800×
15/12=2.25×
105mm4;
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
其中,σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2);
M--计算的最大弯矩(kN·
m);
l--计算跨度(梁底支撑间距):
l=66.67mm;
q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);
新浇混凝土及钢筋荷载设计值:
q1:
1.2×
(24.00+1.50)×
0.80×
0.40×
0.90=8.81kN/m;
模板结构自重荷载:
q2:
1.2×
0.35×
0.90=0.30kN/m;
振捣混凝土时产生的荷载设计值:
q3:
1.4×
2.00×
0.90=2.02kN/m;
q=q1+q2+q3=8.81+0.30+2.02=11.13kN/m;
Mmax=0.10×
11.131×
0.0672=0.005kN·
m;
σ=0.005×
106/3.00×
104=0.165N/mm2;
梁底模面板计算应力σ=0.165N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中,q--作用在模板上的压力线荷载:
q=((24.0+1.50)×
0.400+0.35)×
0.80=8.44KN/m;
E--面板的弹性模量:
E=9500.0N/mm2;
面板的最大允许挠度值:
[ν]=66.67/250=0.267mm;
8.44×
66.74/(100×
2.25×
105)=0.001mm;
ν=0.001mm小于面板的最大允许挠度值:
[ν]=66.7/250=0.267mm,满足要求!
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):
q1=(24+1.5)×
0.4×
0.067=0.68kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.35×
0.067×
(2×
0.4+0.2)/0.2=0.117kN/m;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):
经计算得到,活荷载标准值P1=(2.5+2)×
0.067=0.3kN/m;
2.方木的支撑力验算
静荷载设计值q=1.2×
0.68+1.2×
0.117=0.956kN/m;
活荷载设计值P=1.4×
0.3=0.42kN/m;
方木计算简图
方木按照两跨连续梁计算。
本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4.8×
7×
7/6=39.2cm3;
I=4.8×
7/12=137.2cm4;
方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
线荷载设计值q=0.956+0.42=1.376kN/m;
最大弯距M=0.125ql2=0.125×
1.376×
0.8×
0.8=0.11kN.m;
最大应力σ=M/W=0.11×
106/39200=2.808N/mm2;
抗弯强度设计值[f]=13N/mm2;
方木的最大应力计算值2.808N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力:
V=0.625×
0.8=0.688kN;
方木受剪应力计算值τ=3×
688/(2×
48×
70)=0.307N/mm2;
方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2;
方木的受剪应力计算值0.307N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!
方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:
q=0.680+0.117=0.797kN/m;
方木最大挠度计算值ν=0.521×
0.797×
8004/(100×
137.2×
104)=0.124mm;
方木的最大允许挠度[ν]=0.800×
1000/250=3.200mm;
方木的最大挠度计算值ν=0.124mm小于方木的最大允许挠度[ν]=3.2mm,满足要求!
3.支撑托梁的强度验算
支撑托梁按照简支梁的计算如下
荷载计算公式如下:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2):
q1=(24.000+1.500)×
0.400=10.200kN/m2;
(2)模板的自重(kN/m2):
q2=0.350kN/m2;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2):
q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2;
q=1.2×
(10.200+0.350)+1.4×
4.500=18.960kN/m2;
梁底支撑根数为n,立杆梁跨度方向间距为a,梁宽为b,梁高为h,梁底支撑传递给托梁的集中力为P,梁侧模板传给托梁的集中力为N。
当n=2时:
当n>2时:
计算简图(kN)
变形图(mm)
弯矩图(kN·
经过连续梁的计算得到:
支座反力RA=RB=0.065kN,中间支座最大反力Rmax=3.172;
最大弯矩Mmax=0.072kN.m;
最大挠度计算值Vmax=0.009mm;
最大应力σ=0.072×
106/39200=1.827N/mm2;
支撑抗弯设计强度[f]=17N/mm2;
支撑托梁的最大应力计算值1.827N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度17N/mm2,满足要求!
八、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中N--立杆的轴心压力设计值,它包括:
水平钢管的最大支座反力:
N1=0.065kN;
脚手架钢管的自重:
N2=1.2×
0.129×
2.7=0.418kN;
N=0.065+0.418=0.484kN;
φ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;
i--计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.59;
A--立杆净截面面积(cm2):
A=4.24;
W--立杆净截面抵抗矩(cm3):
W=4.49;
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2);
[f]--钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
lo--计算长度(m);
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算
lo=k1uh
k1--计算长度附加系数,取值为:
1.155;
u--计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,u=1.7;
上式的计算结果:
立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×
1.7×
1.5=2.945m;
Lo/i=2945.25/15.9=185;
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209;
钢管立杆受压应力计算值;
σ=483.525/(0.209×
424)=5.456N/mm2;
钢管立杆稳定性计算σ=5.456N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
梁底支撑最大支座反力:
N1=3.172kN;
(2.7-0.4)=0.418kN;
N=3.172+0.418=3.528kN;
σ=3528.235/(0.209×
424)=39.815N/mm2;
钢管立杆稳定性计算σ=39.815N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 模板 200 X400