0#块支架Word文件下载.docx
- 文档编号:16186833
- 上传时间:2022-11-21
- 格式:DOCX
- 页数:12
- 大小:133.13KB
0#块支架Word文件下载.docx
《0#块支架Word文件下载.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《0#块支架Word文件下载.docx(12页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
3.0mm扣件式钢管技术参数
外径
(mm)
壁厚
截面积
cm2
惯性矩
cm4
截面系数
cm3
回旋半径
cm
48
3.0
4.239
10.79
4.49
1.59
注:
钢管选用φ48×
3.3mm,考虑钢管锈蚀影响,按φ48×
3.0mm进行计算。
2、型钢主要技术参数
规格及型号
高(mm)
理论重量Kg/m
工25a
250
38.1
48.5
5023.54
401.883
工32a
320
52.7
61.05
11075.52
692.202
工45a
450
80.4
102.
32240
1430
工56a
560
106.2
135.25
65585
2342
[10
10
10.007
12.748
198.0
39.7
HK500a
490
155.1
197.5
86971
3549
三、φ48×
3.0mm钢管支架稳定承载力计算
该钢管支架自由长度取120cm,扣件的抗滑力取50KN。
λ=120÷
1.59=75.5
按λ查规范表得:
φ=0.721
[N]=φ·
A[σ]=0.721×
4.239×
140=42.8KN。
四、悬臂端(23#~24#截面)
一)、第一次混凝土浇筑支架验算
1、悬臂端底板下钢管支架
1)立杆
3.0mm钢管在底板下(墩顶)按纵、横向间距分别按60cm和30cm步距布置,在底板范围共布设了80根立杆,安全系数取1.2。
即:
混凝土重量G1=((1.18+1.5)÷
2×
5.4+0.3×
0.5)×
1.5×
26×
1.2=345.7KN
模板及支架重G2=(5.4×
0.8+80×
3×
1.3×
0.0385)×
1.2=22.2KN
施工荷载重G3=5.4×
1.2=29.2KN
荷载合计重G总=397.1KN
单根钢管承受荷载G单=397.1÷
80=5.0KN<
[N]=42.8KN
满足要求!
2)横杆(分配梁)
横杆采用φ48×
3.0mm钢管,横杆最大跨度为0.6m,均布荷载为397.1÷
4÷
5.4=18.4KN/m,按简三跨连续结构进行计算。
M=0.1ql2=0.1×
18.4×
0.62÷
8=0.662KN.m
3.0mm钢管的截面系数为W=4.49cm3
σ=M/W=662/4.49=147.4MPa<
[σ]=210MPa
满足要求!
2、悬臂端腹板下钢管支架
3.0mm钢管在腹板下按纵、横向间距30cm步距布置,腹板下共布设有28根钢管,安全系数取1.2。
混凝土重量G1=0.85×
5.6×
1.2=445.5KN
模板及支架重G2=((5.6×
2+0.9×
1.5+0.9×
5.6)×
0.8+1.3×
28×
0.038))×
1.2=27.24KN
施工荷载重G3=0.9×
1.2=4.86KN
荷载合计重G总=477.6KN
单棵钢管所承受荷载G单=477.6÷
28=17.1KN<
[N]=42.8KN
3.0mm钢管,横杆跨度为0.3m,均布荷载为477.6÷
7÷
0.9=75.8KN/m,按简三跨连续结构进行计算。
75.8×
0.32=0.682KN.m
σ=M/W=682/4.49=151.9MPa<
3、悬臂端腹板下纵向工字钢计算
在腹板φ48×
3.0mm钢管下纵向设置25号工字钢,横向铺设间距为40cm,其对应的混凝土、模板、支架及施工荷载简化为均布荷载,腹板下共设2根工字钢,即荷载为477.6÷
1.5+2×
3.81×
1.2=327.5KN/m,跨度为1.3m。
M=ql2/8=327.5×
1.32÷
8=69.2KN.m
2根25号工字钢的截面系数W=401×
2=802cm3
σ=M/W=69200/802=86.3MPa<
4、悬臂端底板下纵向工字钢计算
在底板φ48×
3.0mm钢管下纵向设置25号工字钢,横向铺设间距为70cm,其对应的混凝土、模板、支架及施工荷载简化为均布荷载,底板下共设有7根25号工字钢,即荷载为397.1÷
1.5+7×
1.2=296.7KN/m,跨度为1.3m。
M=ql2/8=297.7×
8=62.7KN.m
7根25号工字钢的截面系数W=401×
7=2807cm3
σ=M/W=62700/2807=22.3MPa<
5、悬臂端纵向工字钢下的横向工字钢计算
第一次浇筑混凝土时:
按24#截面进行验算,结构按两跨连续梁进行计算。
45号工字钢重G1=0.804×
14×
1.2=13.5KN(q=0.965KN/m)
腹板下工字钢传递荷载按集中力计N2~N3=327.5×
1.5÷
4=122.8KN
底板下工字钢传递荷载按集中力计N4~N10=296.7×
14=31.8KN
翼板下支架传递荷载按集中力计N11~N15=22.8×
5÷
10=17.1KN
计算图示:
图1.荷载布置图
图2.计算弯矩图
图3.牛腿支点计算反力图
牛腿支点反力R1=R3=413.3KNR2=72.8KN
Mmax(-)=160KN.m
45号工字钢截面系数为W=1430cm3
最大应力σmax=Mmax/W=160KN.m/1430cm3=111.9MPa<[σ]=210MPa;
6、悬臂端下钢牛腿计算
每个支点下设两个牛腿,每个牛腿设计承重为500KN,故满足要求。
二)、第二次混凝土浇筑
1、悬臂端翼板下钢管支架
3.0mm钢管在翼板下纵、横桥向均按60cm布设,故取60cm为一计算单元,在每一计算单元内共有6根立杆,其荷载为:
混凝土重量G1=((0.8+0.5)÷
1+(0.5+0.18)÷
2)×
0.6×
1.2=24.9KN
模板及支架重G2=(3×
0.8+200×
0.0384)×
1.2=10.9KN
施工荷载重G3=3×
1.2=6.48KN
荷载合计重G总=42.3KN
单棵钢管荷载G单=42.3÷
6=7.1KN<
3.0mm钢管,横杆跨度取最大0.6m,均布荷载为42.3÷
3=14.1KN/m,为了简化计算按简支结构进行计算。
M=ql2/8=14.1×
8=0.635KN.m
σ=M/W=635/4.49=141MPa<
2、悬臂端翼板下纵向工字钢计算
在翼板φ48×
3.0mm钢管下纵向设置25号工字钢,横向铺设间距为70cm,其对应的混凝土、模板、支架及施工荷载简化为均布荷载,每根工字钢对应两排(横向)钢管支架,取翼板根部验算即荷载为0.8×
0.7×
1.2+0.7×
1.2+10.9÷
6×
2÷
1.3=22.8KN/m,跨度为1.3m。
M=ql2/8=22.8×
8=3.705KN.m
25号工字钢的截面系数W=401cm3
σ=M/W=3705/401=9.2MPa<
3、悬臂端翼板下横向工字钢计算
横向工字钢分配到的荷载为14.82KN,第一次浇注时的底板和腹板处模板、支架及25号工字钢等荷载大小为55.84KN,即7.98KN/m;
45号工字钢自重为0.965KN/m,合计为8.945KN/m。
验算如下
牛腿支点反力R1=R3=153.3KNR2=89.5KN
Mmax(-)=140KN.m
最大应力σmax=Mmax/W=140KN.m/1430cm3=97.9MPa<[σ]=210MPa;
4、悬臂端下钢牛腿计算
每个支点下设两个牛腿,每个牛腿设计承重为500KN,固满足要求。
五、25#~27#截面
一)、第一次浇筑强度计算
1、箱梁0号节段25#~27#截面长度6m范围强度计算:
(1)1/2腹板部分的各种荷载计算
混凝土重量G1=0.9×
5.4×
1.2=909.8KN
模板重G2=6×
(5.4+0.9+3.9)×
0.8×
1.2=58.8KN
模板下10号槽钢分配梁重量G3=0.9×
31×
0.01×
10×
1.2=3.4KN;
施工荷载重G4=(1.0+2.0)×
0.9×
1.2=19.4KN
45号工字钢自重G5=4×
0.804×
1.2=23.2KN
荷载合计重G总=G1+G2+G3+G4+G5=1014.6KN
分配到工字钢上的荷载集度为1014.6÷
6=169.1KN/m。
腹板下设置4根45号工字钢,跨度为6m。
M=ql2/8=169.1×
62÷
8=761.0KN.m
45号工字钢的截面系数W=1430cm3
σ=M/W=761000÷
(1430×
4)=133MPa<
(2)箱梁0号节段25#~27#截面长度6m范围内底板部分,底板下设置45号工字钢,横向间距70cm,跨度为6m,取70cm横向宽度进行计算。
混凝土重量G1=6×
1.2=1684.8KN
1.2=34.6KN
模板下10号槽钢分配梁重量G3=6×
1.2=22.3
KN
1.2=129.6KN
45号工字钢自重G5=7×
1.2=40.5KN
荷载合计重G总=G1+G2+G3+G4+G5=1911.8KN
分配到工字钢上的荷载集度为1911.8÷
6=318.6KN/m。
M=ql2/8=318.6×
8=1433.7KN.m
45号工字钢的截面系数W=7×
1430=10010cm3
σ=M/W=1433700÷
10010=143.2MPa<
(3)HK500型钢
按两跨连续梁结构进行计算
HK500型钢及钢板重G1=238.64×
10÷
1000×
1.2=40.1KN(q=2.86KN/m)
腹板下工字钢传递荷载按集中力计N1~N4=1014.6÷
8=126.8KN
底板下工字钢传递荷载按集中力计N5~N11=1911.8÷
14=136.6KN
翼板下支架传递荷载按集中力计N12~N17=138.8×
12=23.1KN(该荷载是包括二次浇注的支架及型钢荷载)
图4.荷载布置
图5.计算弯矩图
牛腿支点反力R1=R3=937KNR2=416KN
HK500型钢在牛腿支点处剪力较大,需要进行补强处理,采用1cm钢板从自由端沿型钢纵向焊接补强。
Mmax=424.17KN.m
σ=M/W=424170/3549=119.5MPa<
型钢挠度的计算:
型钢的变形计算按照简化的外伸臂简支梁进行计算,所有作用在
型钢上的荷载简化为均布荷载.
q1=2.86+36.47=39.33KN/m,则最大挠度f1=
代入相
应数据并采用统一的单位后计算得f1=1.41cm。
q2=2.86+228.625=231.485KN/m,作用在中跨内,似型钢刚度大,对于悬臂端,按照简支结构计算再进行换算,则fx=
=0.00013m,换算悬臂端得f2=1.6/3.8*fx=0.00173m,根据叠加原理,则HK500型钢最大挠度
fmax=f1-f2=1.24cm,方向向下。
1)25#~27#截面翼板下纵向工字钢计算
在0#块横桥向墩身外部和24~25#截面间预埋2cm的钢板,在钢板面上焊接型钢托架,25#工字钢铺在托架上,这样托架就分担了翼板的部分荷载直接传递给墩身,减小HK500型钢的受力,保证安全。
3.0mm钢管下纵向设置25号工字钢,横向铺设间距为50cm,其对应的混凝土、模板、支架及施工荷载简化为线荷载,每根工字钢对应两排(横向)钢管支架,跨度为6m。
单侧翼板下设的25#纵向工字钢,5根长12米,1根长6米;
所承受荷载计算如下:
混凝土重量G1=1.33×
1.2+0.68×
12=376.3KN
模板重量G2=6×
3.0×
1.2+6×
2.0×
1.2=28.8KN
模板下支架及型钢重量G3=(11×
3+19×
2+6×
2+4×
12+98×
1.2)×
3.85×
9+5×
12×
0.381+1×
0.381)×
1.2=116.3KN
1.2=64.8KN
荷载合计重G总=G1+G2+G3+G4=586.2KN
分配到工字钢上的荷载集度为586.2÷
12=48.85KN/m
单根25号工字钢(12米)为三跨连续梁结构,其最大弯矩计算如下。
三不等跨连续梁的内力计算:
q=48.85/6=8.14KN/m;
Mmax=0.2813ql2=0.2813×
8.14×
9=20.61KN.m
单根25号工字钢的截面系数W=401.833cm3
σ=M/W=20610÷
401.833=51.28MPa<
2)25#~27#截面HK500a型钢受力及变形计算
经上述计算,得25号工字钢在HK500型钢支点处传递荷载为N=1.7812×
3=43.5KN;
25#~27#截面底板支架及型钢荷载:
即底板支架总荷载为G总=227KN,平均分配传递给HK500型钢,F2=227÷
2=113.5KN,底板共15根工字钢;
N=7.6KN。
HK500型钢及钢板重G1=238.64×
图1.弯矩图(KN.m)
计算结果显示,最大负弯矩为M=592.6KN.m,
σ=M/W=592600/3549=167MPa<
HK500型钢应力比较大,对型钢作补强处理。
支点最大剪力=565KN。
HK500型钢的挠度计算:
q1=2.86+68.68=71.54KN/m,则最大挠度f1=
应数据并采用统一的单位后计算得f1=2.57cm。
q2=2.86+17.73=20.59KN/m,作用在中跨内,似型钢刚度大,对于悬臂端,按照简支结构计算再进行换算,则fx=
=0.00015m,换算悬臂端得f2=1.6/3.8*fx=0.00006m,根据叠加原理,则HK500型钢最大挠度
fmax=f1-f2=2.564cm,方向向下。
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 支架
![提示](https://static.bdocx.com/images/bang_tan.gif)