广场二期人防工程结构设计计算书Word格式文档下载.docx

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三、结构选型及计算要点

1.顶板（梁）：

（1）在人防荷载作用下，顶板及顶板梁主要受竖向荷载控制，因此计算仅取

层计算内力，且计算不考虑风荷载及地震荷载。

（2）顶板按塑性极限分析法计算。

（3）顶板梁：

按考虑塑性内力重分布分析法计算，支座负弯矩调幅系数取0.85。

2.外墙：

人防荷载作用下，按考虑塑性内力重分布分析法验算配筋，可不验算墙

最大裂缝值，取得的配筋与平时使用条件下，裂缝控制的配筋进行比较

取最大值。

3.门框墙、临空墙、单元隔墙：

考虑塑性内力重分布分析法（弹塑性构件）计算。

四、计算软件

PKPM系列（2012）

理正人防软件

五、荷载计算

顶板荷载

平时荷载

顶板自重：

0.25X26=6.5KN/m2

活荷载：

5.0KN/m2

消防车荷载：

20.0KN/m2

战时荷载

等效静载：

50.0KN/m2

六、墙体计算

（一）外墙

WQ1:

战时荷载组合计算结果如下：

墙侧压力计算

顶板处水土压力（KN/M2）：

E水上=

0.5

*

20

=

E水下=

10

e水=

1

5

堆载

*10　

=　

e1=

人防等效静载

qe=

40

外墙顶部荷载

1.2*e1+1.0qe=　

53

底板处水土压力（KN/M2）：

0.5

4.7

23.5

e水=

4.7

47

e2=

80.5

qe=　

外墙底部荷载

1.2*e2+1.0qe=

128.5

均布荷载

q均=　

三角形荷载

q三角=　

75.5

平时荷载组合计算结果如下：

WQ1：

战时：

-------------------------------------------------------------------

计算项目:

人防连续梁1

[计算条件]

砼强度等级:

C45配筋计算as（mm）:

40

纵筋级别:

HRB400

箍筋级别:

箍筋间距:

200（mm）

支座弯矩调幅系数:

15.000%

左支座固接右支座简支

跨号跨长截面宽度（mm）截面高度（mm）

15.2001000350

[计算结果]

跨号:

1

左中右

上部弯矩（kN-m）:

267.960.000.00

下部弯矩（kN-m）:

0.00179.720.00

剪力（kN）:

329.2944.26-142.61

上部纵筋（mm*mm）:

209810501050

下部纵筋（mm*mm）:

105013841050

抗剪箍筋（mm*mm）:

300300300

平时：

地下室外墙计算书

一、计算模型：

二、参数输入：

情况选择：

Bh1：

0.00h2：

-0.500h3：

0.00h4：

-5.20h5：

350mm

是否人防：

否人防荷载：

0土容重：

20附加荷载：

10保护层厚度：

40

裂缝限值：

0.2混凝土强度等级：

C45钢筋种类：

三级

注：

上图中q1与q2分别表示荷载作用分解之后的三角形荷载与均布荷载。

三、配筋与裂缝计算过程：

1.B处

1.荷载计算：

（1）水上土压力：

q12=0.5*γ*（h1-h3）=0.5*20*（0-0）=0（kN/m）

MB12=1/8*q12*L^2=1/8*0*5.2^2=0（kNm）

q11=0.5*γ*（h3-h2）=0.5*20*（0--0.5）=5（kN/m）

a=h3-h2=0--0.5=.5

MB11=1/6*q11*a^2*（1-0.6*（a/L）^2）=1/6*5*.5^2*（1-0.6*（.5/5.2^2）=.207（kNm）

（2）水下土压力：

q21=0.5*（γ-10）*（h2-h4）=0.5*（20-10）*（-0.5--5.2）=23.5（kN/m）

b=h2-h4=-0.5--5.2=4.7

MB21=1/24*q21*b^2*（4-3*b/L+0.6*（b/L）^2）=1/24*23.5*4.7^2*（4-3*4.7/5.2+0.6*（4.7/5.2）^2）=38.471（kNm）

q22=q11=5（kN/m）

MB22=q22*b^2*（2-（b/L））^2=5*4.7^2*（2-（4.7/5.2））^2=16.589（kNm）

（3）水压力：

q32=10*（h2-h4）=10*（-0.5--5.2）=47（kN/m）

MB32=1/24*q32*b^2*（4-3*b/L+0.6*（b/L）^2）=1/24*47*4.7^2*（4-3*4.7/5.2+0.6*（4.7/5.2）^2）=76.943（kNm）

（4）附加荷载：

q42=0.5*Qfj=0.5*10=5（kN/m）

MB42=1/8*q42*L^2=1/8*5*5.2^2=16.9（kNm）

MBk=MB12+MB11+MB21+MB22+MB32+MB42=0+.207+38.471+16.589+76.943+16.9=149.11（kNm）

MB=η*MBk=1.35*149.11=201.298（kNm）

2.计算配筋：

αs=MB*10^6/（Fc*1000*h0^2）=201.298*10^6/（21.1*1000*310^2）=0.099

ζ=1-（1-2*αs）^0.5=1-（1-2*0.099）^0.5=0.104

As=Fc*1000*h0*ζ/Fy=21.1*1000*310*0.104/360=1889.622（mm2）

满足强度控制要求时每延米所需钢筋面积为：

1889.622（mm2）

3.计算裂缝：

ρte=As/（0.5*1000*h5）=2835.287/（0.5*1000*350）=0.016

σsk=MBk*10^6/（0.87*h0*As）=149.11*10^6/（0.87*310*2835.287）=194.997（N/mm2）

ψ=1.1-0.65*Ftk/（ρte*σsk）=1.1-0.65*2.51/（0.016*194.997）=0.577

Wmax=2.1*ψ*σsk/（2*10^5）*（1.9*c1+0.08*deq/ρte）=2.1*0.577*194.997/（2*10^5）*（1.9*40+0.08*19/0.016）=0.202（mm）

满足裂缝控制要求时每延米所需钢筋面积为：

2835.287（mm2）

2.A处

qa1=q12+q42=0+5=5（kN/m）

qa2=qa1+0.5*TRZ*L=5+0.5*20*5.2=57（kN/m）

qs=5*b=23.5（kN/m）

R1p=qs*b^3/（8L^3）*（1-b/（5L））=23.5*4.7^3/（85.2^3）*（1-4.7/（5*5.2））=9.240001（kN）

R1=（11*qa1+4*qa2）*L/40=（11*5+4*57）*5.2/40=36.79（kN）

qa0=qa2-qa1=57-5=52（kN/m）

MAk1（x）=R1x-qa1*x^3/2-qa0*x^3/6/L（梯形荷载作用产生的弯矩）

MAk2（x）=R1Px-qs*（x-a）^3/6/b（三角形荷载作用产生的弯矩）

MAk（x）=MAk1（x）+MAk2（x）

MAk（x）'

=Ax^2+Bx+C=0

x01=2.299x02=-2.633

x0=2.299时弯矩最大，x0为距标高h3的距离（m）

MAk=MAk（x）max=67.506（kNm）

MA=η*MAk=1.35*67.506=91.133（kNm）

2.配筋计算：

αs=MA*10^6/（Fc*1000*h0^2）=91.133*10^6/（21.1*1000*320^2）=0.042

ζ=1-（1-2*αs）^0.5=1-（1-2*0.042）^0.5=0.043

As=Fc*1000*h0*ζ/Fy=21.1*1000*320*0.043/360=806.489（mm2）

806.489（mm2）

3.裂缝计算：

ρte=As/（0.5*1000*h5）=1134.9/（0.5*1000*350）=0.01

σsk=MAk*10^6/（0.87*h0*As）=67.506*10^6/（0.87*320*1134.9）=220.548（N/mm2）

ψ=1.1-0.65*Ftk/（ρte*σsk）=1.1-0.65*2.51/（0.01*220.548）=0.36

Wmax=2.1*ψ*σsk/（2*10^5）*（1.9*c2+0.08*deq/ρte）=2.1*0.36*220.548/（2*10^5）*（1.9*30+0.08*17/0.01）=0.161（mm）

1134.9（mm2）

（二）、临空墙计算

LKQ2

人防临空墙1

墙长=7.80（m）墙宽=5.20（m）墙厚=300（mm）

墙面均布荷载:

110.00（kN/m^2）

竖向均布荷载:

45.00（kN/m）

C45

HRB400

配筋计算as（mm）:

:

20（mm）

跨中弯矩调整系数:

1.00

支座弯矩调整系数:

支承条件:

****下边右边上边左边

固接固接简支固接

[内力结果]（已乘弯矩调整系数）

内力按塑性理论计算（适用于大偏心受压）:

跨中弯矩（kN-m/m）:

Ma=44.81Mb=100.81

垂直板边弯矩（kN-m/m）:

下右上左

-201.63-89.610.00-89.61

[配筋结果]

轴压比:

N/（A*fc）=0.0059

竖直方向配筋（mm^2/m）:

[注意:

配筋小于0表示超筋,荷载作用面为外侧]

上截面：

非荷载侧=600荷载侧=900（mm^2/m）

中截面：

非荷载侧=900荷载侧=600（mm^2/m）

下截面：

非荷载侧=600荷载侧=1775（mm^2/m）

水平方向配筋（mm^2/m）:

配筋小于0表示超筋]

　　　　左中右

荷载侧900900900

非荷载侧900900900

LKQ3

墙长=8.00（m）墙宽=5.20（m）墙厚=350（mm）

180.00（kN/m^2）

Ma=72.08Mb=170.50

-340.99-144.160.00-144.16

N/（A*fc）=0.0051

非荷载侧=700荷载侧=1050（mm^2/m）

非荷载侧=1245荷载侧=700（mm^2/m）

非荷载侧=700荷载侧=2518（mm^2/m）

荷载侧105010501050

非荷载侧105010501050

七、、结构计算总信息

总信息..............................................

结构材料信息:

钢砼结构

混凝土容重（kN/m3）:

Gc=26.00

钢材容重（kN/m3）:

Gs=78.00

水平力的夹角（Degree）ARF=0.00

地下室层数:

MBASE=1

竖向荷载计算信息:

按模拟施工1加荷计算

风荷载计算信息:

计算X,Y两个方向的风荷载

地震力计算信息:

计算X,Y两个方向的地震力

“规定水平力”计算方法:

楼层剪力差方法（规范方法）

结构类别:

部分框支剪力墙结构

裙房层数:

MANNEX=0

转换层所在层号：

MCHANGE=4

嵌固端所在层号：

MQIANGU=2

墙元细分最大控制长度（m）DMAX=1.00

弹性板与梁变形是否协调是

墙元网格:

侧向出口结点

是否对全楼强制采用刚性楼板假定否

地下室是否强制采用刚性楼板假定:

是

墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是

计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否

采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法

结构所在地区全国

风荷载信息..........................................

修正后的基本风压（kN/m2）:

WO=0.45

风荷载作用下舒适度验算风压（kN/m2）:

WOC=0.45

地面粗糙程度:

B类

结构X向基本周期（秒）:

Tx=2.20

结构Y向基本周期（秒）:

Ty=2.20

是否考虑顺风向风振:

风荷载作用下结构的阻尼比（%）:

WDAMP=5.00

风荷载作用下舒适度验算阻尼比（%）:

WDAMPC=2.00

是否计算横风向风振:

否

是否计算扭转风振:

承载力设计时风荷载效应放大系数:

WENL=1.00

体形变化分段数:

MPART=1

各段最高层号:

NSTi=30

各段体形系数:

USi=1.30

地震信息............................................

振型组合方法（CQC耦联;

SRSS非耦联）CQC

计算振型数:

NMODE=15

地震烈度:

NAF=7.00

场地类别:

KD=II

设计地震分组:

一组

特征周期TG=0.35

地震影响系数最大值Rmax1=0.08

用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的

地震影响系数最大值Rmax2=0.50

框架的抗震等级:

NF=1

剪力墙的抗震等级:

NW=1

钢框架的抗震等级:

NS=1

抗震构造措施的抗震等级:

NGZDJ=不改变

重力荷载代表值的活载组合值系数:

RMC=0.50

周期折减系数:

TC=0.90

结构的阻尼比（%）:

DAMP=5.00

中震（或大震）设计:

MID=不考虑

是否考虑偶然偏心:

是否考虑双向地震扭转效应:

按主振型确定地震内力符号:

斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0

活荷载信息..........................................

考虑活荷不利布置的层数从第1到4层

柱、墙活荷载是否折减不折算

传到基础的活荷载是否折减折算

考虑结构使用年限的活荷载调整系数1.00

------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------

计算截面以上的层数---------------折减系数

11.00

2---30.85

4---50.70

6---80.65

9---200.60

>

200.55

调整信息........................................

梁刚度放大系数是否按2010规范取值：

托墙梁刚度增大系数：

BK_TQL=1.00

梁端弯矩调幅系数：

BT=0.85

梁活荷载内力增大系数：

BM=1.00

连梁刚度折减系数：

BLZ=0.60

梁扭矩折减系数：

TB=0.40

全楼地震力放大系数：

RSF=1.00

0.2Vo调整分段数：

VSEG=0

0.2Vo调整上限：

KQ_L=2.00

框支柱调整上限：

KZZ_L=5.00

顶塔楼内力放大起算层号：

NTL=0

顶塔楼内力放大：

RTL=1.00

框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:

否

实配钢筋超配系数CPCOEF91=1.15

是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1

弱轴方向的动位移比例因子XI1=0.00

强轴方向的动位移比例因子XI2=0.00

是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0

薄弱层判断方式：

按高规和抗规从严判断

强制指定的薄弱层个数NWEAK=1

薄弱层地震内力放大系数WEAKCOEF=1.25

强制指定的薄弱层层号WEAKNO=4

强制指定的加强层个数NSTREN=0

配筋信息........................................

梁箍筋强度（N/mm2）:

JB=210

柱箍筋强度（N/mm2）:

JC=360

墙水平分布筋强度（N/mm2）:

FYH=360

墙竖向分布筋强度（N/mm2）:

FYW=360

边缘构件箍筋强度（N/mm2）:

JWB=210

梁箍筋最大间距（mm）:

SB=100.00

柱箍筋最大间距（mm）:

SC=100.00

墙水平分布筋最大间距（mm）:

SWH=150.00

墙竖向分布筋配筋率（%）:

RWV=0.30

结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数:

NSW=0

结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率:

RWV1=0.60

梁抗剪配筋采用交叉斜筋时

箍筋与对角斜筋的配筋强度比:

RGX=1.00

设计信息.