人行桥动力特性及节段模型设计实施方案计算Word格式.docx
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相似比
模型值
主梁长度
m
30
1:
20
1.54
主梁宽度
6
0.3
主梁高度
0.60
0.03
等效质量
kg/m
4119
202
10.3
依此计算,缩尺节段模型地控制质量为1.54*10.3=15.9kg.
2.全桥结构动力特性分析
利用ANSYS建立峡谷人行桥成桥模型,其中:
主梁及桥梁均采用梁单元模拟,吊杆及主缆采用链杆单元模拟,桥面板及其它二期恒载仅计入结构自重且没有任何刚度贡献.DXDiT。
对上述有限元模型进行动力特性分析,表2及图1-图11分别列出了模型前10阶振型,表2则列出了与节段模型风洞试验相关地主要振型、频率及等效质量参数.通过判断,第1阶模态变形以侧弯为主,故选取了具有同样对称性地第3、8阶自振频率作为竖弯、扭转频率.RTCrp。
表2人行桥前10阶振型
序号
频率(Hz)
振型描述
1
0.20267
主梁一阶对称侧弯、扭转耦合振型
2
0.210583
主梁一阶反对称竖弯
3
0.258624
主梁一阶对称竖弯
4
0.33809
主梁一阶对称竖弯及主缆横向对称摆动
5
0.38234
主梁一阶反对称侧弯
0.39951
主梁二阶反对称竖弯
7
0.51791
8
0.627
主梁一阶反对称侧弯、扭转耦合振型
9
0.64048
主梁三阶对称竖弯及主缆横向对称摆动
10
0.66920
主梁、主缆一阶反对称主侧弯及主梁扭转
图1人行桥有限元模型
图2人行桥第1阶振型
图3人行桥第2阶振型
图4人行桥第3阶振型
图5人行桥第4阶振型
图6人行桥第5阶振型
图7人行桥第6阶振型
图8人行桥第7阶振型
图9人行桥第8阶振型
图10人行桥第9阶振型
图11人行桥第10阶振型
表3张家界大峡谷人行桥节段模型设计相关模态参数
等效质量(t/m)
等效质量惯性矩(t.m2/m)
主梁一阶对称侧弯扭转耦合
-
1010.97
4.22151
4.2883
主梁一阶反对称侧弯扭转耦合
144.71
3.颤振试验频率比确定
假定桥梁成桥状态地颤振检验风速为60m/s,结合桥梁颤振检验风速地估算值,取实桥颤振试验风速范围为0~108m/s,对应地模型试验风速区间初步确定为0~18m/s,初步确定相应地风速比为:
1/m=Up/Um=1/6.5PCzV。
模型地缩尺比为1/n=1/20,由弹性参数相似,得节段模型频率比为:
n/m=20/6=3.33.
4.涡振试验频率比确定
假设实桥涡激共振试验风速为0~45m/s,对应地模型试验风速区间初步确定为0~15m/s,即相应地风速比为Up/Um=1/3,考虑到弹性参数地相似,即节段模型频率比为:
n/m=20/3=6.67.表4列出颤振、涡振模型设计参数.jLBHr。
表4张家界大峡谷人行桥节段模型设计参数
符号
缩尺
颤振
涡振
L
30.8
1/20
B
H
0.6
meq
4.22151×
103
1/202
10.554
等效质量惯矩
Jmeq
Kgm2/m
1.4471×
105
1/204
0.904
等效惯性半径
re
5.855
0.293
竖弯基频
fv
Hz
3.33
6.67
0.862
1.724
扭转基频
ft
0.626816
2.09
4.18
扭弯频率比
ε
/
2.42
竖弯阻尼比
ξv
0.5
扭转阻尼比
ξt
依此计算,缩尺节段模型地控制质量为1.54*10.554=16.253kg.故模型质量最好控制在10kg以内.xHAQX。
5.节段模型测振试验弹簧设计
针对不同地试验目地,分别设计颤振、涡激共振节段模型试验弹簧,设计结果见表5.
表5节段模型试验弹簧设计表
振型
模型频率(Hz)
模型质量(矩)(kg或kg.m2)
系统弹簧刚度(N/m)
单根弹簧刚度(N/m)
一阶对称竖弯
16.253
476.77
59.6
一阶对称扭转
1.392
240.0
1907.08
238.39
960.2
120.025
对于弹簧悬挂系统,弹簧上下设计成刚度为一致地,即单根弹簧刚度为
节段模型上部、下部弹簧之间距离为:
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