滑动轴承设计1Word格式文档下载.docx
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实际轴承的附加约束条件:
压力
pv值
速度
最小油膜厚度
温升
二、最小油膜厚度hmin
1、几何关系
图13-13径向滑动轴承的几何参数和油压分布
O—轴颈中心,O1—轴承中心,起始位置F与OO1重合,轴颈直径-d,轴承孔直径D
∴直径间隙:
(13-6-1)
半径间隙:
(13-6)
相对间隙:
(13-7)
偏心距:
(13-8)
偏心率:
(13-9)
以OO1为极轴,任意截面处相对于极轴位置为φ处对应油膜厚度为h,
(13-10)
h的推导:
在
中,根据余弦定律可得
(13-11)
略去高阶微量
,再引入半径间隙
,并两端开方得
(13-12)
三.流体动力润滑基本方程(雷诺方程)
流体动力润滑基本方程(雷诺方程)是根据粘性流体动力学基本方程出发,作了一些假设条件后简化而得的。
假设条件是:
1)忽略压力对润滑油粘度的影响;
2)流体为粘性流体;
3)流体不可压缩,并作层流;
4)流体膜中压力沿膜厚方向是不变的;
2)略去惯性力和重力的影响。
可以得出:
∴
(13-13)
一维雷诺流体动力润滑方程
上式对x取偏导数可得
(13-14)
若再考虑润滑油沿Z方向的流动,则
(13-15)二维雷诺流体动力润滑方程式
四、最小油膜厚度
由
中可看出油压的变化与润滑油的粘度、表面滑动速度和油膜厚度的变化有关,利用该式可求出油膜中各点的压力p,全
部油膜压力之和即为油膜的承载能力。
根据一维雷诺方程式,将
及h和h0的表达式代入,即得到极坐标形式的雷诺方程为:
(13-16)
将上式从压力区起始角φ1至任意角φ进行积分,得任意极角φ处的压力,即
(13-17)
而压力Pφ在外载荷方向上的分量为
(13-18)
(13-19)
(13-20)
(13-21)
V——轴颈圆周线速度m/s;
L——轴承宽;
η——动力粘度;
Fr——外载,N;
Cp——承载量系数—见下表5,数值积分方法求得。
表13-3
Cp是轴颈在轴承中位置的函数
Cp取决于轴承包角α,编心率x和宽径比L/d
α一定时,Cp、α、ε、L/d,hmin越小(ε越大),L/d越大,Cp越大,轴承的承载能力Fr越大。
实际工作时,随外载F变化hmin随之变化,油膜压力发生变化,最终油膜压力使轴颈在新的位置上与外载保持新的平衡。
hmin受轴瓦和轴颈表面粗糙度的限制使之油膜不致破坏,hmin不能小于轴颈与轴瓦表面粗糙度十点高度之和。
(13-22)
式中,RZ1,RZ2——分别为轴颈表面和轴孔表面微观不平度十点高度
K——安全系数,考虑几何形状误差和零件变形及安装误差等因素而取的安全系数,通常取K≥2
RZ1,RZ2应根据加工方法参考有关手册确定。
一般常取
,
式(13-6-18)加流体动力润滑的三个基本条件,即成为形成流体动力润滑的充分必要条件。
五、轴承的热平衡计算
1、轴承中的摩擦与功耗
由牛顿粘性定律:
油层中摩擦力
(13-23)
——轴颈表面积
∴摩擦系数:
(13-24)
——特性系数,∴f是
的函数。
实际工作时摩擦力与摩擦系数要稍大一些,∴f要修正
(13-25)
ζ——随轴承宽径比L/d变化的系数,
p——轴承平均比压Pα;
ω——轴颈角速度,rad/s;
η——润滑油的动力粘度Pa.;
——相对间隙
摩擦功耗引起轴承单位时间内的发热量H
H=fFV (13-26)
2、轴承耗油量
进入轴承的润滑油总流量Q
Q=Q1+Q2+Q3≈Q1——m3/s (13-27)
Q1——承载区端泄流量——与p、油槽孔、尺寸、包角等轴承结构尺寸因素有关,较难计算
Q2——非承载区端泄流量
Q3——轴瓦供油槽两端流出的附加流量
不可忽略
实际使用时——引入流量(耗油)系数与偏心率ε和宽径比L/d关系曲线——如下图。
图13-14润滑油油量系数线图
3、轴承温升
控制温升的目的:
工作时摩擦功耗→热量→温度↑→η↓→间隙改变,使轴承的承载能力下降;
另温升过高→会使金属软化→发生抱轴事故,∴要控制温升。
热平衡时条件:
单位时间内摩擦产生的热量H等于同一时间内端泄润滑油所带走热量H1和轴承散发热量H2之和。
H=H1+H2
(13-28)
H1——端泄带走的热量
(W)
(13-29)
Q——端泄总流量,由耗油量系数求得,m3/s;
ρ——润滑油的密度850~950kg/m3
c——润滑油的比热容—矿物油C=1680~2100
J/(kg℃)
Δt——润滑油的温升,是油的出口to与入口温度ti之差值,即
(13-30)
H2——单位时间内轴承由轴颈和轴承壳体散发的热量
(W) (13-31)
Ks——轴承表面传热系数,由轴承结构和散热条件而定
50W/(m2℃)——轻型结构轴承
Ks
80W/(m2℃)——中型结构,一般散热条件
1400W/(m2℃)——重型结构,加强散热条件
热平衡时:
H=H1+H2,得
(13-32)
将F=dLP代入得达热平衡润滑油的温升
(13-33)
由于轴承中各点温度不同,从入口(ti)到出口(to)温度逐渐开高的,因而轴承中不同处润滑油粘度不相同,∴计算承载能力时,采用润滑油平均tm时的粘度。
润滑油平均温度tm(计算η时用)
(13-34)
为保证承载要求to<
60~70℃,一般取tm=50℃
设计时:
先给定tm,求出Δt后→ti
一般ti常大于环境温度,依供油方法而定,通常要求ti=35℃~45℃
另为不使η下降过多,保证油膜有较高的承载能力,要求出口温度to≤70°
(一般油)或100℃(重油)
a)若ti>
>
(35~45)℃,表示热平衡易建立,轴承的承载能力尚未充分发挥,则应降低tm,并充许加大轴瓦和轴颈的表面粗糙度,再行计算。
b)若t1<
(35~45)℃,则说明轴承不易达到热平衡状态→(措施)适当加大间隙、降低轴颈和轴瓦表面的粗糙度→重新计算。
c)t2>
80℃→轴承易过热失效,→(措施)改变相对间隙ψ↑和油的粘度η↓→重新计算→直至ti、to满足要求为止。
六、轴承参数选择
1、轴承的平均比压
p较大,有利于提高轴承平稳性,减小轴承的尺寸
但p过大,油层变薄,对轴承制造安装精度要求提高,轴承工作表面易破坏。
2、长(宽)径比L/d
L/d小,轴承轴向尺寸小,端泄Q1上升→摩擦功耗和
下降,且能减轻轴颈与轴瓦边缘接触。
但承载能力下降。
高速重载轴承温升高,L/d应取小值(防止
过高和边缘接触)
低速重载轴承为提高支承刚性,L/d应取大值
高速轻载轴承为提高支承刚性,L/d应取小值
~——汽轮机、鼓风机
一般L/d=
~——电动机、发电机、离心泵
~——机床、拖拉机
~——轧钢机
3、相对间隙
1)速度高,ψ取大值;
载荷小,ψ取小值;
2)直径大,宽径比小,调心性能好,加工精度高,ψ取小值;
反之,ψ取大值。
三、材料
GB/T1174——1992铸造轴承合金
GB/T18326—2001滑动轴承薄壁滑动轴承用金属多层材料
JB/T7921—1995(原GB10448—89)滑动轴承单层和多层轴承用铸造铜合金
JB/T7922—1995(原GB10449—89)滑动轴承单层轴承用锻造铜合金
JB/T7923—1995(原GB10450—89)滑动轴承单层轴承用铝基合金
JB/T7924—1995(原GB10451—89)滑动轴承薄壁轴承用金属多层材料
QC/T516——1999汽车发动机轴瓦锡基和铅基合金金相标准
四、产品技术要求
GB/T1151—1993内燃机主轴瓦及连杆轴瓦技术条件
GB/T2685—1981滑动轴承粉末冶金筒形轴承型式、尺寸与公差
GB/T2686—1981滑动轴承粉末冶金带挡边筒形轴承型式、尺寸与公差
GB/T2687一1981滑动轴承粉末冶金球形轴承型式、尺寸与公差
GB/T2688—1981滑动轴承粉末冶金轴承技术条件
GB/T3162—1991滑动轴承薄壁轴瓦尺寸、结构要素与公差
GB/T7308—1987滑动轴承薄壁翻边轴瓦尺寸、公差及检验方法
GB/T10445—1989滑动轴承整体轴套的轴径
GB/T10446—1989滑动轴承整圆止推垫圈尺寸和公差
GB/T10447—1989滑动轴承半圆止推垫圈要素和公差
GB/T—2002滑动轴承卷制轴套第1部分:
尺寸
GB/T—2002滑动轴承卷制轴套第2部分:
外径和内径的检测数据
GB/T—2002滑动轴承卷制轴套第3部分:
润滑油孔、润滑油槽和润滑油穴
GB/T—2002滑动轴承卷制轴套第4部分:
材料
GB/T12949—1991滑动抽承覆有减摩塑料层的双金属轴套
GB/T13345一1992轧机油膜轴承通用技术条件
GB/T14910—1994滑动轴承厚壁多层轴承衬背技术要求
GB/T18323—2001滑动轴承烧结轴套的尺寸和公差
GB/T18324—2001滑动轴承铜合金轴套
JB/T2560—1991整体有衬正滑动轴承座型式与尺寸
JB/T2561—1991对开式二螺柱正滑动轴承座型式与尺寸
JB/T2562—1991对开式四螺柱正滑动轴承座型式与尺寸
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- 滑动 轴承 设计