平台钢结构计算书Word文件下载.docx
- 文档编号:15972835
- 上传时间:2022-11-17
- 格式:DOCX
- 页数:19
- 大小:414.17KB
平台钢结构计算书Word文件下载.docx
《平台钢结构计算书Word文件下载.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《平台钢结构计算书Word文件下载.docx(19页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
铺板承受标准荷载:
2qk80.4628.462kNm2
铺板承受的荷载设计值:
q1.20.4621.4811.7544kNm2
铺板跨度b=900mm,加劲肋间距a=900mm,b/a=1<
2,因此,应按四边简支平板计算铺板最大弯矩。
查表2-1得:
Mmaxqa20.049711.75440.920.4732kNm
(2)铺板强度验算
铺板截面的最大应力为:
满足要求
(3)铺板刚度验算查表2-1得:
(4)铺板加劲肋验算板肋自重标准值:
p78509.86601090.028kNm2
加劲肋可按两端支撑在平台板次梁上的简支梁计算,其承受的线荷载为:
恒荷载标准值:
p10.4620.90.0280.4438kNm活荷载标准值:
p20.987.2kNm加劲肋的跨中最大弯矩设计值为:
Mql21(1.20.44381.47.2)0.921.08kNm88
加劲肋计算截面可按加劲肋和每侧铺板15t(t为铺板厚度)的宽度参与共同作用,计算截面如图3所示。
计算截面面积:
A18066061440mm21440106m2
计算截面形心轴到铺板面的距离:
y180636063611.25mm
1440计算截面对形心轴x的截面惯性矩:
IX18061806(11.253)2660606(3611.25)24.0527107mm4加劲肋截面最大应力为:
4.0527107
Mmax1.08103(0.06670.01125)146Nmm2f215Nmm2
满足要求。
加劲肋跨中最大挠度为:
满足刚度要求。
三、次梁设计
1、次梁计算简图:
次梁按简支梁计算
图2次梁受力简图
2、计算次梁荷载。
恒荷载标准值:
次梁承受恒荷载包括自重和加劲肋自重(暂时不考虑次梁自重),将加劲肋则算成均布荷载。
p10.4620.90.0280.4438kNm
活荷载标准值:
p280.97.2kNm
则次梁最大弯矩设计值为:
Mmaxql21(1.20.44381.47.2)5.4238.8kNm
最大剪力为:
Vmax1ql110.985.457.3kN
max22
3、初选次梁截面:
次梁采用普通轧制工字钢,根据组合内力初选截面
由抗弯条件得次梁所需的净截面抵抗矩:
3
38.8103
1.05215106
初步拟定次梁采用工字钢,型号为Ι20b,截面参数如下:
A39.55cm2,Ix2502cm4,Wx250.2cm3,SX17.13cm,tw9.0mm,自重
31.05kg/m
4、次梁内力计算:
计算包含自重在内的次梁荷载。
计算次梁自重的均布荷载:
p10.44380.0319.80.7476kNm
p27.2kNm
q1.2p11.4p210.98kNm
qkp1p27.95kNm
5、验算次梁截面:
验算次梁荷载作用下的钢梁强度、挠度和整体稳定。
(1)抗弯强度验算
Mmax40103152.26Nmm2f215Nmm2
xW1.05250.2103
2)剪应力验算
(3)支座处局部压应力
支座反力为57.3kN。
假定支撑长度a=15cm,由型钢表得:
hyRt911.420.4mm
lza2.5hy1502.520.4201mm
因铺板密铺在梁的受压翼缘上,并与其牢固相连,能阻止受压翼缘的侧向位移,故不必验算整体稳定
4)挠度验算
因此,次梁能满足强度和刚度要求四、主梁设计
1、主梁计算简图:
按简支梁计算
图3主梁受力简图
2、主梁荷载计算。
次梁传来的集中荷载:
F10.985.459.3kN
最大弯矩Mmax(不包括主梁自重),由表2-2查得KM1.11
kNm
Mmax1.1159.39592.4
max
最大剪力(不包括主梁自重):
3、初选主梁截面:
主梁采用焊接工字形截面。
需要的截面抵抗矩:
梁的最小高度hmin
确定腹板厚度t
取腹板厚度tw10mm。
截面特性:
S240410.514024080cm2
4、计算主梁内力(包含主梁自重)。
梁的截面面积:
A4022180240cm2
梁单位长度的自重:
24010478509.81031.85kNm取自重的荷载分项系数为1.2,并考虑由于加劲肋等重量的构造系数1.2,梁自重的荷载设计值为:
1.21.21.852.66kNm
梁支座最大剪力:
1
Vmax266.852.669278.8kNmax2
梁跨中最大弯矩:
12
Mmax592.42.6692619.3kNm
8
2)翼缘局部稳定
受压翼缘的局部稳定能够保证
(3)整体稳定验算
次梁为主梁的侧向支撑,故主梁的受压翼缘的自由长度l1900mm,
因此,梁的整体稳定性有保证。
VSX278.84080106
IxW32496010410
(4)挠度验算集中荷载标准值:
F7.955.442.93kN
q1.21.852.22kNm
由表2-2查得K19,
5)腹板局部稳定和腹板加劲肋设计
腹板局部稳定能够保证,不必配置加劲肋。
由于主梁之上布置有次梁,次梁间距为0.9m,按构造要求次梁下面必须对主梁腹板布置支承加劲肋。
横向加劲肋截面:
支座加劲肋验算:
梁的支座采用突缘支座形式,支承加筋类采用200mm16mm,计算支承加劲肋在腹板平面外的稳定性。
有效面积如图5所示。
图5加劲肋布置支座加劲肋受的力N278.8kN,
A1.62018150cm2
11
I1.620318131068cm4
1212
i1068504.62cm
1604.6234.63
查附录E-9得0.866,
支座加劲端部刨平顶紧。
其端面承压应力为:
支座加劲肋与腹板用直角角焊缝连接,焊缝的焊脚尺寸为:
取hf8mm。
其他加劲肋均采用2-100×
12,不必验算
图6主梁施工图
五、平台柱设计设计平台柱为轴心受压平台实腹柱,柱截面采用焊接组合工字形,翼缘钢板
为火焰切割边,钢材采用Q235,柱的长度为,考虑侧向支承
1.柱顶荷载计算:
主梁传来总荷载设计值
计算简图如下:
2.截面选择:
假定长细比,由附录查得
需要的截面面积:
需要的回转半径:
需要的截面宽度和高度,由附录查得后计算如下
选用的截面尺寸:
翼缘板为2-250X10
腹板为1-250X8
翼缘与腹板的焊缝按构造要求取。
截面几何特性参数:
截面面积:
惯性矩:
回转半径:
长细比:
3.截面验算整体稳定:
由,查附录得,则
局部稳定:
翼缘:
腹板:
刚度验算:
因截面无削弱,不必验算强度。
按构造要求配置横向加劲肋,横向加劲肋宜用宽度为:
厚度,其间距,采用加劲肋宽度
,厚度,间距为70cm。
六、节点设计
1、主梁与次梁的连接节点
(1)连接设计:
试采用下图的连接形式。
次梁与主梁腹板采用10.9级高强
度螺栓摩擦型连接,螺栓规格M16。
螺栓排列时,离肢背距离按最小容许距离确定以减小偏心影响,螺栓边距40mm,中心距60mm,孔径为17.5mm。
图7主次梁连接节点
(2)梁端净截面复核设梁端仅腹板参与工作,腹板参与工作高度偏安全的假定为150mm,螺栓开孔处内力为
V57.3kN
M57.30.0432.5kNm
腹板参与工作部分的截面特性:
Aw15016217.5161840mm2
15031612217.516302
60
剪应力按平均应力计算,弯曲应力仍按平截面假定计算:
46.7Nmm2125Nmm2
57.3103
1.5
1840
折算应力近似按以下方式计算:
37.52346.7289.2Nmm2215Nmm2
在距梁端70mm处,弯矩还会有增加,但由计算可知强度有较大富余。
3)螺栓连接计算
强度计算:
28.7241.67250.6kN125.55kN
2、主梁与柱的连接节点主梁梁端通过突缘式支座支承于柱顶板。
左右两梁端板间用普通螺栓连接并在其间设填板。
梁的下翼缘与柱顶板间用普通螺栓固定。
顶板设计三角形加劲板。
顶板厚度参照节点板厚度适当加厚。
柱头的计算压力为N=557.6kN。
设计采用Q235号钢,设计焊接工字型截面轴心受压的实腹柱的柱头。
柱头加劲肋所需的面积为:
柱头处的加劲肋选用b1=125mm,则肋厚为,取,符合的局部稳定的要求。
此时柱端腹板也应换成
的钢板。
取加劲肋高度h=300mm。
验算抗弯承载力:
顶板尺寸采用,盖住柱顶及加劲肋截面
每根加劲肋经端面承压传入N/2=278.8kN的力后,将通过和柱腹板相连的两
个角焊缝把力传给腹板。
取肋高h=300mm,则焊缝长度,设焊缝的焊脚尺寸为,符合焊缝长度的构造要求,则焊缝面积和焊缝截面抵抗矩为:
验算焊缝强度得:
图8柱头构造
V=N/2=278.8kN及弯矩,从而:
七、柱脚节点设计
(1)柱脚底板设计计算(平面尺寸和厚度)假定底板宽度为
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 平台 钢结构 计算