计算书Word下载.docx

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横向水平杆上的线荷载标准值：

qk=（3+0.35）×

0.9=3.015kN/m。

横向水平杆上的线荷载设计值：

q=（1.4×

3+1.2×

0.35）×

0.9=4.158kN/m。

考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置。

最大弯矩：

Mmax=

=

=0.333kN.m。

σ=

=65.55N/mm2<

205N/mm2

满足要求。

b）变形验算

按JGJ130-2001中5.1.8要求，挠度不应超过l/150=800/150=5.3mm或10mm。

此处指不应超过5.3mm。

V=

=1.25mm<

5.3mm

3、纵向水平杆强度计算

a1取0.25m，双排架纵向水平杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算。

由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：

F=

=2.87kN

Mmax=

0.9kN.m

177.17N/mm<

b）挠度验算

由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值：

Fk=

2.08kN

按JGJ130-2001中5.1.8要求，挠度不应超过l/150=1800/150=12mm或10mm。

此处指不应超过10mm。

5.54mm<

10mm

4、立杆稳定性计算

施工均布活荷载标准值按一层操作层考虑2kN/m2，考虑临时荷载1kN/m，实际施工均布荷载为Qk=3kN/m2

脚手板自重标准值按满铺三层考虑：

∑Qp1=3*0.35=1.05kN/m2。

操作层脚手板挡板自重标准值：

∑Qp2=0.35*0.25=0.088kN/m。

安全网自重标准值：

Qp3=0.005kN/m2。

a）验算长细比

查JGJ130-2001中表5.3.3（立杆横距0.8m），长度系数取1.5。

长细比λ=

，验算长细比时，应取k=1。

计算立杆稳定系数时，应取k=1.155。

k=1时，λ=

=171<

210。

k=1.155时，λ=

=197，根据此长细比查JGJ130-2001附录C表C得稳定系数：

=0.186。

b）计算风荷载设计值对立杆段产生的弯矩

立杆稳定验算部位取脚手架立杆底部。

查（GB500009-2001），基本风压：

0.35kN/m2

立杆底部风压高度变化系数：

μz=0.74。

风荷载体型系数：

μs=1.3

=1.3×

0.875=1.1375。

立杆底部作用于脚手架上的水平风荷载标准值：

ωk=μz.μs.ω0=0.7×

0.74×

1.1375×

0.35=0.206kN/m2

风荷载设计值对立杆段产生的弯矩：

Mω=

=0.143kN.m

c）计算组合风荷载时立杆段的轴向力设计值

脚手架结构自重标准值产生的轴向力：

根据JGJ130-2001中附录查表得到数据，再按实际计算脚手架外排架的单位自重。

每根立杆承受的结构自重为：

NG1k=Hsgk=6.98kN

构配件（脚手板、栏杆、挡脚手板、安全网）自重标准值产生的轴向力：

NG2k=1.45kN

施工荷载标准值产生的轴向力：

∑NQk=0.5（lb+0.25）la∑Qk=0.5（0.8+0.25）×

1.8×

2=1.89kN

组合风荷载时立杆段的轴向力设计值：

N=1.2（NG1k+NG2k）+0.85×

1.4∑NQk

=1.2（6.98+1.45）+0.85×

1.4×

1.89=12.37kN

计算不组合风荷载时立杆段的轴向力设计值

N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk

=1.2（6.98+1.45）+1.4×

1.89=12.76kN

d）立杆稳定性验算

组合风荷载时：

164.15N/mm2<

205N/mm2

不组合风荷载时：

140.3N/mm2<

205N/mm2

5、连接扣件抗滑承载力计算

直角扣件、旋转扣件抗滑承载力设计值按JGJ130-2001中表5.1.7取Rc=8kN。

纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向设计值：

满足要求

6、连墙杆稳定性计算

连墙杆的计算长度可取脚手架距立柱距离，即l=0.4m=40cm，长细比

=25.32<

150。

根据此长细比查JGJ130-2001附录表得稳定系数：

26.57N/mm2<

7、立杆地基承载力计算

上部结构传至基础顶面的轴向力设计值为N=12.76kN。

通长设置木垫板宽200mm，厚50mm，作用长度取0.9m，基础底面积A=0.9×

0.2=0.18m2。

地基承载力标准值按碎石土回填夯实取240kN/m。

地基承载力设计值：

96kN/m2

立杆基础底面的平均压力

70.89kN/m2<

96kN/m2

综上说述，该杆件组合能满足我标段桥梁高墩施工需要。

柱模板计算书

柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。

柱截面宽度B（mm）:

600.00；

柱截面高度H（mm）:

450.00；

柱模板的总计算高度:

H=3.00m；

根据规范，当采用容量为大于0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为6.00kN/m2；

一、参数信息

1.柱箍信息

柱箍材料:

钢楞；

截面类型:

矩形；

宽度（mm）:

80.00；

高度（mm）:

100.00；

壁厚（mm）:

5.00；

钢楞截面惯性矩I（cm4）:

241.42；

钢楞截面抵抗矩W（cm3）:

48.28；

2.竖楞信息

竖楞材料:

60.00；

113.08；

28.27；

3.面板参数

面板类型:

钢面板；

面板弹性模量（N/mm2）:

210000.00；

面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

205.00；

面板抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.50；

二、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H--模板计算高度，取3.000m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.000；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为47.705kN/m2、72.000kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。

三、柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。

本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，面板为单跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的简支梁进行计算。

1.面板抗弯强度验算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的简支梁用下式计算最大跨中弯距：

其中，M--面板计算最大弯距（N.mm）；

l--计算跨度（竖楞间距）:

l=390.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×

47.71×

0.45×

0.85=21.897kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×

6.00×

0.85=3.213kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=21.897+3.213=25.110kN/m；

面板的最大弯距：

M=25.110×

390×

390/8=3.82×

105N.mm；

面板最大应力按下式计算：

其中，σ--面板承受的应力（N/mm2）；

M--面板计算最大弯距（N.mm）；

W--面板的截面抵抗矩:

b:

面板截面宽度，h:

面板截面厚度；

W=450×

18.0×

18.0/6=2.43×

104mm3；

f--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

f=205.000N/mm2；

面板的最大应力计算值：

σ=M/W=3.82×

105/2.43×

104=15.717N/mm2；

面板的最大应力计算值σ=15.717N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=205.000N/mm2，满足要求！

2.面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的简支梁计算，公式如下:

其中，∨--面板计算最大剪力（N）；

面板的最大剪力：

∨=0.5×

25.110×

390.0=4896.371N；

截面抗剪强度必须满足下式:

其中，τ--面板承受的剪应力（N/mm2）；

∨--面板计算最大剪力（N）：

∨=4896.371N；

b--构件的截面宽度（mm）：

b=450mm；

hn--面板厚度（mm）：

hn=18.0mm；