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2.2脚手架
采用优质WDJ碗扣脚手架,钢管Φ48mm,壁厚3.5mm,搭设:
2—4m高度现浇梁采用在腹板及底板下横桥向间距分别为0.3m和0.6m,顺桥向间距为0.6m,步距为1.2m。
2m以下(包含2m)采用在腹板及底板下横桥向间距分别为0.6m和0.9m,顺桥向间距为0.6m,步距为1.2m。
京津塘高速公路北部新区段高架工程5标-0-
方木2.3在脚手架顶部设置两道方木,与脚手架顶托接触的方木横桥向立放,,顺桥向×
10cm1015cm,间距为0.6m。
竹胶板下为截面截面尺寸10×
0.3m。
立放,其间距在腹板、箱室分别为0.15m、14N/mm2fm=木材的抗弯强度设计值为
1.3N/mm2fv=抗剪强度设计值为
9000N/mm2E=弹性模量为
2.4模板,厚2.44m模板分为底模、侧模和内模。
底模均采用长宽为1.22×
的竹胶板和方木加固组合体系。
侧模采用定型钢模板,内模采用木1.5cm模,配合脚手架支撑。
竹胶板:
14N/mm2fm=面板的抗弯强度设计值为1.4N/mm2=抗剪强度设计值为fv
6000N/mm2
=面板弹性模量为E
3支架检算项目
根据设计的支撑结构体系,检算项目如下:
(1)底模板强度及刚度
(2)底模板下方木
(3)碗扣脚手架
(4)脚手架
(5)地基承载力
4荷载取值
4.1混凝土梁及模板
4.1.1变截面(梁高2~4m)现浇箱梁段(取4m高度进行最不利荷载计算计算)
京津塘高速公路北部新区段高架工程5标-1-
①腹板下
支点:
Q=25×
4+1.5=101.5KN/m2腹②箱室下
最厚处:
0.62+1.5=17KN/m2箱室③翼缘板下
0.587+1.5=16.2KN/m2翼4.2方木自重
根据《木结构设计规范》,方木自重荷载为7.5KN/m。
3横向15×
10cm方木线荷载取值为:
q=7.5×
0.15×
0.1=0.105KN/m木纵向10×
0.1×
0.1=0.075KN/m木4.3脚手架及附件自重
脚手架(Φ48mm,壁厚3.5mm)为q=8.0KN/m24.4可变荷载
①施工人员荷载
Q=1.0KN/m2施②混凝土振捣荷载
Q=1.0KN/m2
振捣5模板、方木及脚手架结构计算
对底模板、方木、脚手架等分别进行计算。
5.1底模板(仅取值梁高4m进行最不利荷载计算)
(1)计算模型
对不同高度腹板、底板的底模板分别进行计算。
将模板及其下方木(15mm厚竹胶板)简化为三跨等跨连续梁,计算荷载宽度1.0m,跨度分别为0.15m、0.3m,翼缘板处为定型钢模板,不参与此处验算。
(翼缘板采用定型钢模板,不参与验算)
京津塘高速公路北部新区段高架工程5标-2-
(2)计算荷载值。
取1.0m1.4,模板截面宽度b恒载分项系数取1.2,活载分项系数取按腹板、箱室处最不利条件下计算荷载值。
4m计算)①腹板下(取梁高1.2=121.8KN/m
1.0×
q=Q×
腹恒载1.4=2.8KN/m1.0×
(1+1)×
q=活载0.42m计算)②箱室下(取最厚处1.2=20.4KN/m
×
q=Q1.0箱室恒载1.4=2.8KN/m×
1+1)×
1.0q=(活载计算过程及结果(3))及《建筑施工计算手册》GB5005-2003根据《木结构设计规范》(标准要求,取最不利条件下,分别计算腹板、箱室模板的弯曲强度、2001剪应力和挠度。
l-0.177q计算公式:
最大弯矩M=-0.1ql2
2活载恒载ll-0.617q最大剪力V=-0.6q活载恒载截面抵抗距/6
W=bh2
/12截面惯性距I=bh3=M/W弯曲强度σ
=3V/2bh
抗剪强度τ
/100EI/100EI+0.99ql挠度ω=0.677ql44活载恒载取荷载标刚度验算时采用荷载短期效应组合,,(根据JGJ130-2011)取值6000MPaq故公式中以Q代替计算。
E不乘分项系数,准值计算,5.1-1具体计算结果见表。
5.1-1底模板计算结果表跨度弯曲强度抗剪强度挠度(mm)ω(m)计算部位厚度l(m)
τ(MPa)σ(MPa)
京津塘高速公路北部新区段高架工程5标-3-
47.970.260.34腹板下0.150.420.30.130.86.22箱室下,最,最大抗剪强度<
1.4MPa根据计算结果,最大弯曲强度<
13MPal/400。
因此,模板的强度及刚度均满足要求。
大变形小于允许挠度4m进行最不利荷载计算)5.2方木(仅取值梁高)10cm
(1)底模下纵梁(10cm×
①计算模型,方木间距在腹10cm底模下纵梁方木顺桥向放置,截面尺寸10cm×
(翼缘,采用三跨等跨连续梁模型计算。
板、箱室下分别为0.15m、0.3m板采用定型钢模板,不参与验算)②计算荷载值。
按腹板、箱室最不利条件下计1.4恒载分项系数取1.2,活载分项系数取。
0.15m,箱室下取0.3m算荷载值。
荷载宽度取值:
腹板下取腹板下(取梁高a4m计算)1.2=18.27KN/m
q=Q腹恒载1.4=0.42KN/m0.15×
q=(1+1)×
活载0.42m计算)b箱室下(取最厚处1.2=6.12KN/m
0.3箱室恒载1.4=0.84KN/m0.31+1)×
q=(活载③计算结果)及《建筑施工计算手册》根据《木结构设计规范》(GB5005-2003标准要求,取最不利条件下,分别计算腹板、箱室模板的弯曲强度、2001。
5.2-1剪应力和挠度。
计算公式同上,E取值9000MPa,计算结果如表5.2-1底模下纵梁方木计算结果表挠度抗剪强度弯曲强度l(m)
跨度(m)计算部位厚度(mm)σ(MPa)τ(MPa)
京津塘高速公路北部新区段高架工程5标-4-
ω0.397.3940.6腹板下0.180.150.60.420.068箱室下2.96,最<
1.4MPa<
13MPa,最大抗剪强度根据计算结果,最大弯曲强度,因此,纵梁方木的强度及刚度均满足要求。
大变形小于允许挠度l/400)×
15cm
(2)底模下横梁(10cm①计算模型。
方×
15cm底模下横梁方木横桥向放置在立杆顶托,截面尺寸10cm0.6m,采用三跨等跨连续梁模型计算。
木间距在腹板、箱室及翼缘板均为②计算荷载值。
按腹板、箱室及翼缘板处,活载安全系数取1.4恒载安全系数取1.20.6m。
最不利条件下计算荷载值。
荷载宽度取值4m计算)a腹板下(取梁高1.2=73.08KN/m
=Q×
0.6q腹恒载1.4=1.68KN/m×
0.6q=(恒载计算)箱室下(取最厚处0.65mb1.2=12.24KN/m
0.6q=Q箱室恒载1.4=1.68KN/m
0.6×
=(1+1)×
q恒载计算);
方木上直接安装定型钢模板。
c翼缘板(取最厚处0.4m1.2=11.664KN/m
0.6q翼缘板恒载1.4=1.68KN/m0.6×
(q=1+1)×
恒载③计算过程及结果)及《建筑施工计算手册》GB5005-2003根据《木结构设计规范》(标准要求,取最不利条件下,分别计算腹板、箱室及翼缘板处模板的2001,计算结果取值E9000MPa弯曲强度、抗剪强度和挠度。
计算公式同上,。
5.2-2如表
标京津塘高速公路北部新区段高架工程5-5-
底模下横梁方木计算结果表5.2-2
挠度容许值抗剪强度跨度弯曲强度(m)
L/400(m厚度计算部位(mm)L(m)
σ(MPa)τ(MPa)m)ω
0.181.1250.31.644腹板下0.015
0.130.60.622.60.092.25箱室下
0.14
0.587
0.13
2.25
0.6
2.4
翼缘板下
,最,最大抗剪强度<
13MPaL/400,因此,横梁方木的强度及刚度均满足要求。
大变形小于允许挠度碗扣脚手架5.3在进行碗扣脚手架结构计算时,脚手架的立杆、横斜杆组成的节点视,当脚手架不挂密目网时,可不进行≦230为铰接。
所有杆件长细比λ=l/i0风荷载计算。
碗扣脚手架的计算内容主要包括单肢立杆承载力、横杆承载力、挠度及碗扣节点承载力验算。
立杆承载力计算5.3.1、腹3.3m碗扣支架立杆布置,纵桥向间距均为0.6m,横桥向暗横梁,0.6m2.4m处为,腹板下3.3m及渐变段为0.3m2.4m及暗横梁板下。
箱室及挑檐下为0.9m单肢立杆轴向力计算公式)LL)+1.4(QN=1.2(Q+Q+QYX1243)单肢立杆纵向及横向间距(L---mL、YX支撑架自重,模板支撑架的自重标准值,模板自重取1.5KN/mQ---21,包括立杆、横杆、脚手板等。
取8.0KN/m2新浇筑混凝土自重(包括钢筋)标准值,取25KN/mQ---321KN/mQ---振捣混凝土时产生的荷载标准值,取23施工人员及设备荷载标准值,取1KN/mQ---24
标京津塘高速公路北部新区段高架工程5-6-
5.3-1
按照单肢立杆轴向力计算,结果如表表5.3-1单肢立杆轴向力表QQQQ4213(KN)
立杆轴向力)LY(mmLX(计算部位梁高(m)))
(KN/m(KN)(KN)(KN/m)22~段(取4M224.15611.7110.618暗横梁及腹板下0.34m)2m~段(取1.626.7120.60.618暗横梁及腹板下3.4211高度)2m14.4725.13箱室下(最厚处)0.90.425.67110.6
翼缘板下(最厚17.1768
7.924
1
5.13
0.9
处),≦230,长细比λ=l/i=76按照较大步距1.2m计算,回转半径1.5
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