最新版模板项目施工组织设计方案Word文件下载.docx
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200的清扫洞口,从而保证砼浇筑质量。
(5)拉结筋埋设:
当砖砌体与框架柱相连接时,应在柱模上弹出砌体厚度控制线,然后没高度方向每隔400㎜钻两个孔,最后在浇筑砼之前插入2φ6拉接筋,长度一般不小于700㎜,确保砌体拉接筋位置正确。
(四)对柱的断面的构造验算
矩形柱模板进行验算(取500㎜×
500㎜柱为对象)
根据现行规范,最大侧压力取值为F=0.22γβ1β2t0V1/2与F=γH两者之间取小值。
浇筑速度V=4.0m/h
F=0.22×
24×
1.0×
200/(25+15)×
41/2=52.8KN/㎡
F=24×
(4.8-0.75)=97.2KN/㎡
故F1=52.8KN/㎡,并考虑振动荷载为4KN/㎡,总侧压力为F1=52.8+4=56.8KN/㎡
(1)对胶合板进行验算(取板宽500㎜,按二跨连续梁计算)
侧压力设计值:
F=52.8×
1.2+4×
1.4=68.96KN/㎡
验算刚度(查得km=0.07)
q=68.96×
0.6=41.38KN/m
Mmax=0.07ql2=0.07×
41.38×
0.32=0.261KN·
㎡
δmax=M/W=0.261×
106×
6/500×
182=9.65N/mm2<
13N/mm2
验算挠度(查得kw=0.521)
fmax=kwql4/100EI
=0.521×
3004×
12/(100×
10×
103×
500×
183)=0.72mm
<
300/400=0.75mm
故胶合板满足施工要求。
(2)对50×
100㎜的柱箍进行验算,间距为400㎜
侧压力为q=68.96×
0.4=27.58KN/m
p=27.58×
0.3=8.28KN
Mmax=kmpl=0.267×
8.28×
0.3=0.663KN·
m
柱箍需要截面抵抗矩为ω1=Mmax/fm=0.618×
106/13=51000mm3
则选用50×
100mm的方木截面ω=83333.3mm3,符合要求。
(3)对竖楞进行验算(按四跨连续梁进行计算kw=0.077)
0.3=20.69KN/m
Mmax=Kwql2=0.077×
20.69×
0.42=0.255KN·
ω1=Mmax/fm=0.255×
106/13=19606mm3<
166666.7mm3
则选用100×
100㎜的方木截面ω=166666.7mm3,符合要求。
(4)对抗拉螺栓进行验算
设对拉螺栓间距400mm,同一平面内用二根螺栓,单根抗拉螺栓承受的拉力:
F=68.96×
0.2/2=6.90KN
查《简明施工计算手册》对搞拉螺栓性能表明M10=10.2KN,故施工现场所用的是符合要求的。
综上所述,柱模板的构造方案是可行的。
2、梁板模板
(一)梁板模板概况介绍
本工程梁板模板支撑体系采用门架加胶合板体系(门架配顶托和底座作为立柱支撑),梁断面尺寸较多,其中最大梁断面为250×
750。
采用松木楞木,的胶合板1830×
915×
18,门架宽1200㎜。
为了节约模板,不造成浪费现象,大面积配板的位置先用标准尺寸的整块胶合板对称排列,不足部分留在中央及两端,用胶合板锯成所需尺寸嵌补。
所有板缝力争密缝,确保砼表面光滑平整。
洞口防护:
洞口内采取加设φ8钢筋150×
150网格防护,钢筋网面加盖竹榀或模板的办法,从而使预留洞口成为固定的网状钢板联结状,使人和危险杂物无法下落,达到安全防护的目的。
(二)楼面模板安装操作流程
立门架——梁模板安装——楼面模板安装——次梁外侧模安装——梁板钢筋安装——梁板砼浇筑——养护——砼浇筑10天后(达到设计强度70%且上一层梁板砼已浇筑)拆除模板以及跨度2m以内的立柱——模板翻转至上一层——继续以上工序浇筑上一层砼——下层砼达到28天龄期后全部拆除。
(三)梁模板
梁模板安装后,要拉中线进行检查,复核各梁模中心位置是否对齐,待平板模板安装后,检查并调整标高,将楔钉牢在垫板上。
各顶撑间要设水平撑或剪刀撑,以保持顶撑的稳固。
为了深梁绑扎钢筋的方便,在梁底模与一侧模板撑好后,就先绑扎梁的钢筋,后安装另一侧的模板。
次梁模板的安装,要待主梁的模板安装并校正后才能进行。
(四)平板模板
平板模板安装时,先在次梁模板的两侧板外先弹水平线。
水平线的标高应为板底标高减去平模板厚度及搁栅高度,然后按水平线钉上托木,托模上口与水平线相齐,再把靠梁模旁的搁栅先摆上,等分搁栅间距350mm,摆中间部分的搁栅。
最后在搁栅上铺钉平模板。
为了便于拆模,只在模板端部或接头处钉牢,中间尽量少钉。
平板间的板缝应尽量拼密,以保证砼板底平整。
(五)梁模板构造验算
框架梁模板计算(取b×
h=250×
750mm)
(1)底板承受荷载:
模板及支架自重0.75×
0.25=0.19KN/m
底板砼自重24×
0.25×
0.75=4.5KN/m
钢筋自重1.5×
0.75=0.28KN/m
振捣砼产生的荷载2×
0.75=0.38KN/m
施工人员及设备荷载2×
总竖向荷载q=5.73KN/m
总竖向荷载设计值q=1.2×
5.73+1.4×
0.75=7.93KN/m
按三跨连续计算,按最不利荷载布置,查表得:
Km=-0.177,Kv=-0.617,Kw=0.99
Mmax=Kmql2=-0.177×
7.93×
0.352=0.172KN·
δmax=Mmax/fm=0.172×
6/(250×
182)=12.7Mpa<
13Mpa
ω=Kwql4/100EI
=0.99×
.354×
10004×
250×
183)
=0.97mm<
500/400=1.25mm
τmax=3V/2bh=3Kvql/2bh
=3×
0.617×
0.35×
103/2×
18=0.57Mpa<
fv=1.4Mpa
因此底模板构造能够满足要求。
(2)侧模板计算
砼侧压力计算:
1×
200×
41/2/(25+15)=52.8KN/m2
F=24×
(0.75-0.09)=15.84KN/m2,取两者小值F=15.84KN/m2。
强度、挠度、剪就力验算:
立档间距300㎜,按三跨连续计算,按最不利荷载布置,查表得:
侧压力化为线荷载:
q=15.84×
1.4=24.61KN/m
Mmax=Kmql2=-0.177×
24.61×
0.302=0.392KN·
δmax=Mmax/fm=0.392×
6/(750×
182)=9.7Mpa<
0.34×
750×
1000/400=2.5mm
0.3×
18=0.506Mpa<
因此,综上所述梁侧模支撑体系是符合施工要求的。
(3)顶撑计算(次龙骨计算):
q=7.93+1.1×
1.2=9.25KN/m
F=9.25×
0.8=7.4KN
M=0.175Fl=7.4×
1.2×
0.175=1.554KN·
δmax=Mmax/fm=1.554×
6/(75×
1502)=5.53Mpa<
ω=Fl3/48EI=7.4×
12003×
12×
1000/48×
75×
1503=1.26mm
1200/400=3mm
因此,综上所述次龙骨符合施工要求。
(4)顶撑计算(主龙骨计算):
1.2/2=5.55KN
Mmax=Fl/4=5.55×
1.2/4=1.665KN·
δmax=Mmax/fm=1.665×
1502)=5.92Mpa<
ω=Fl3/48EI=5.55×
1503=0.95mm
同时,门架顶托承受的荷载为4P=4×
9.25=37KN<
40KN,门架安全。
综上所述,大梁支撑体系是安全可行的。
(六)本工程其余的梁截面高度均较小,梁模板支撑方案同250×
750mm梁支撑作法施工。
(七)对120mm厚平板的支撑的计算
荷载:
模板自重:
0.3×
0.5=0.15KN/m
砼自重:
24×
0.5×
0.12=1.44KN/m
钢筋自重:
1.1×
0.12=0.07KN/m
(0.15+1.44+0.07)×
1.2=1.99KN/m
当施工人员及设备荷载标准为均布时取2.5KN/m2,为集中荷载时取2.5KN再进行验算,显然集中荷载较均布荷载产生的跨中弯矩大,故取2.5×
1.4=3.5KN。
因此Mmax=M均+M集=0.08×
1.99×
1.22+0.175×
3.5×
1.2=0.964KN·
Mmax/ω=0.964×
6/(50×
1002)=11.6Mpa<
ω=0.677×
1.24×
1012×
12/100×
50×
1003=0.67mm
(2)对外楞(主龙骨)75×
150㎜@1200㎜进行验算(按三跨连续梁计算)
P=1.99×
1.2+3.5=5.89KN
Mmax=0.175×
5.89×
1.2=1.237KN·
δmax=1.237×
6/75×
1502=4.4Mpa<
ω=1.615×
12004×
9.5×
1503=0.98mm
5.89=23.56KN<
综上所述,平板支撑方案是合理可行的。
3、楼梯模板
本工程楼梯模板计划只安装到每层的休息平台梁处,但此部位剪力最大,楼梯板筋必须及时预留插筋并要补强,以便于施工中人员上下走动,不会造成踩筋等质量
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