梁模板碗扣式120计算书Word文档格式.docx

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24

混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）

1.5

混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）

1.1

当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）

1

对水平面模板取值Q2k（kN/m2）

2

风荷载标准值ωk（kN/m2）

基本风压ω0（kN/m2）

非自定义:

0.156

风压高度变化系数μz

0.65

风荷载体型系数μs

0.8

三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁板立柱不共用A

梁跨度方向立柱间距la（mm）

梁底两侧立柱间距lb（mm）

步距h（mm）

1800

立杆伸出顶层水平杆长度a（mm）

斜杆或剪刀撑设置

剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求

新浇混凝土楼板立柱间距l'

a（mm）、l'

b（mm）

900、900

混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置

居中

梁底左侧立柱距梁中心线距离（mm）

600

板底左侧立柱距梁中心线距离s1（mm）

650

板底右侧立柱距梁中心线距离s2（mm）

梁底增加立柱根数

梁底增加立柱布置方式

按混凝土梁梁宽均分

梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离（mm）

梁底支撑小梁根数

5

梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）

结构表面的要求

结构表面隐蔽

设计简图如下：

平面图

立面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度（mm）

15

面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

面板弹性模量E（N/mm2）

10000

取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×

15×

15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×

15/12＝281250mm4

q1＝γ0×

max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4ψcQ2k]×

b=0.9×

max[1.2×

（0.1+（24+1.5）×

1.2）+1.4×

2，1.35×

0.7×

2]×

1＝39.065kN/m

q1静＝0.9×

1.35×

[G1k+（G2k+G3k）×

h]×

b＝0.9×

[0.1+（24+1.5）×

1.2]×

1＝37.3kN/m

q1活＝0.9×

1.4×

Q2k×

2×

1＝1.764kN/m

q2＝[G1k+（G2k+G3k）×

b＝[0.1+（24+1.5）×

1＝30.7kN/m

1、强度验算

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×

37.3×

0.0752+0.121×

1.764×

0.0752＝0.024kN·

m

σ＝Mmax/W＝0.024×

106/37500＝0.631N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.632q2L4/（100EI）=0.632×

30.7×

754/（100×

10000×

281250）＝0.002mm≤[ν]＝l/250＝75/250＝0.3mm

3、支座反力计算

设计值（承载能力极限状态）

R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×

0.075+0.446×

0.075＝1.158kN

R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×

0.075+1.223×

0.075＝3.359kN

R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×

0.075+1.142×

0.075＝2.747kN

标准值（正常使用极限状态）

R1'

=R5'

=0.393q2l=0.393×

0.075＝0.905kN

R2'

=R4'

=1.143q2l=1.143×

0.075＝2.632kN

R3'

=0.928q2l=0.928×

0.075＝2.137kN

五、小梁验算

小梁类型

方钢管

小梁材料规格（mm）

□80×

40×

小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

125

小梁弹性模量E（N/mm2）

206000

小梁截面抵抗矩W（cm3）

9.34

小梁截面惯性矩I（cm4）

37.36

验算方式

三等跨连续梁

为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝max{1.158+0.9×

[（0.3-0.1）×

0.3/4+0.5×

（1.2-0.2）]+0.9×

（0.5+（24+1.1）×

0.2）+1.4×

max[0.65-0.3/2，0.65-0.3/2]/2×

1，3.359+0.9×

（0.3-0.1）×

0.3/4}=3.905kN/m

q2＝max{0.905+（0.3-0.1）×

（1.2-0.2）+（0.5+（24+1.1）×

0.2）×

1，2.632+（0.3-0.1）×

0.3/4}＝2.8kN/m

1、抗弯验算

Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×

3.905×

1.22，0.5×

0.22]＝0.562kN·

σ＝Mmax/W＝0.562×

106/9340＝60.199N/mm2≤[f]＝205N/mm2

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×

1.2，3.905×

0.2]＝2.811kN

τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=2.811×

1000×

[40×

802-（40-4）×

762]/（8×

373600×

4）＝11.302N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

3、挠度验算

ν1＝0.677q2l14/（100EI）＝0.677×

2.8×

12004/（100×

206000×

373600）＝0.511mm≤[ν]＝l1/250＝1200/250＝4.8mm

ν2＝q2l24/（8EI）＝2.8×

2004/（8×

373600）＝0.007mm≤[ν]＝2l2/250＝2×

200/250＝1.6mm

4、支座反力计算

梁头处（即梁底支撑主梁悬挑段根部）

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×

1.2，0.4×

1.2+3.905×

0.2]＝5.154kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝4.458kN，R2＝R4＝5.154kN，R3＝3.65kN

正常使用极限状态

R'

max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×

1.2+2.8×

0.2]＝3.696kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'

1＝R'

5＝3.498kN，R'

2＝R'

4＝3.696kN，R'

3＝2.845kN

六、主梁验算

主梁类型

主梁材料规格（mm）

可调托座内主梁根数

主梁弹性模量E（N/mm2）

主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

主梁截面惯性矩I（cm4）

主梁截面抵抗矩W（cm3）

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图（kN·

m）

σ＝Mmax/W＝0.756×

106/9340＝80.936N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图（kN）

Vmax＝9.113kN

τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=9.113×

4）＝36.638N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

主梁变形图（mm）

νmax＝0.053mm≤[ν]＝l/250＝600/250＝2.4mm

支座反力依次为R1=0.499kN，R2=21.876kN，R3=0.499kN

七、可调托座验算

荷载传递至立杆方式

可调托座

可调托座承载力容许值[N]（kN）

30

可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝21.876kN≤[N]＝30kN

八、立柱验算

钢管类型

Ф48×

3

立柱截面面积A（mm2）

424

回转半径i（mm）

15.9

立柱截面抵抗矩W（cm3）

4.49

抗压强度设计值f（N/mm2）

支架自重标准值q（kN/m）

0.15

1、长细比验算

l0=h+2a=1800+2×

200=2200mm

λ=l0/i=2200/15.9=138.365≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.357

2、风荷载计算

Mw＝γ0×

ψc×

ωk×

la×

h2/10＝0.9×

0.9×

0.156×

1.2×

1.82/10＝0.069kN·

3、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：

1）面板验算

q1＝0.9×

[1.2×

1＝35.424kN/m

2）小梁验算

q1＝max{1.053+0.9×

1]×

1，3.05+0.9×

0.3/4}=3.383kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.448kN，R2＝19.462kN，R3＝0.448kN

立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3]+0.9×

0.15×

（6.9-1.2）+Mw/lb＝max[0.448