梯道板支架计算书文档格式.docx
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新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.45
0.61
风压高度变化系数μz
1.7
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
小梁平行于砼梁截面
支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)
900
步距h(mm)
1200
立柱根数
6
立柱布置方式
自定义
立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
250,900,900,900,900,900
底模下设小梁间距(mm)
450
梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)
50
设计简图如下:
计算前,先将梯道板截面简画为矩形截面,如下图所示:
模板设计立面图
模板设计平面图
四、面板验算
模板类型
覆面竹胶合板
模板厚度(mm)
15
模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
37
模板弹性模量E(N/mm2)
10584
按四等跨连续梁计算,简图如下:
W=bh2/6=5000×
15×
15/6=187500mm3,I=bh3/12=5000×
15/12=1406250mm4
q1=0.9×
max[1.2×
(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4Q2k,1.35×
h)+1.4×
0.7Q2k]×
b=0.9×
(0.1+(24+1.5)×
0.5)+1.4×
2,1.35×
0.7×
2]×
5=86.88kN/m
q1静=0.9×
1.35×
[G1k+(G2k+G3k)×
h]×
b=0.9×
[0.1+(24+1.5)×
0.5]×
5=78.06kN/m
q1活=0.9×
1.4×
Q2k×
2×
5=8.82kN/m
q2=[G1k+(G2k+G3k)×
b=[0.1+(24+1.5)×
5=64.25kN/m
1、抗弯验算
σ=Mmax/W=(0.107×
q1静×
l2+0.121×
q1活×
l2)×
b2/W=(0.107×
78.06×
0.452+0.121×
8.82×
0.452)×
106/187500=10.17N/mm2≤[f]=37N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.632q2l4/(100EI)=0.632×
64.25×
4504/(100×
10584×
1406250)=1.12mm≤[ν]=l/400=450/400=1.12mm
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
Rmax=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×
0.45+1.223×
0.45=45.01kN
标准值(正常使用极限状态)
Rmax=1.143q2l=1.143×
0.45=33.05kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
50×
100
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3)
83.33
小梁截面惯性矩I(cm4)
416.67
计算简图如下:
承载能力极限状态
正常使用极限状态
小梁弯矩图(kN·
m)
σ=Mmax/W=0.7×
106/83330=8.41N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
2、抗剪验算
小梁剪力图(kN)(kN·
Vmax=4.56kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
4.56×
1000/(2×
100×
50)=1.37N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
3、挠度验算
小梁变形图(mm)
νmax=0.53mm≤[ν]=l/400=900/400=2.25mm
4、支座反力计算
R1=5.91kN,R2=8.77kN,R3=8.07kN,R4=8.07kN,R5=8.77kN,R6=5.91kN
R1=4.35kN,R2=6.46kN,R3=5.94kN,R4=5.94kN,R5=6.46kN,R6=4.35kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×
3.5
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
12.19
主梁截面抵抗矩W(cm3)
5.08
主梁自重忽略不计,计算简图如下:
主梁计算简图一(kN·
主梁计算简图二(kN·
由上节可知R=max[R1,R2,R3,R4,R5,R6]=8.77kN,R'
=max[R1'
,R2'
,R3'
,R4'
,R5'
,R6'
]=6.46kN
主梁弯矩图一(kN·
主梁弯矩图二(kN·
σ=Mmax/W=0.67×
106/5080=131.64N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
Vmax=4.38kN
τmax=2Vmax/A=2×
4.38×
1000/489=17.91N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
νmax=1.02mm≤[ν]=l/400=900/400=2.25mm
4、支座反力验算
主梁计算简图一
立柱5:
R5=19.4kN,同理可得
立柱1:
R1=13.06kN,立柱2:
R2=19.4kN,立柱3:
R3=17.89kN,立柱4:
R4=17.89kN,立柱6:
R6=13.06kN
主梁计算简图二
R5=8.76kN,同理可得
R1=5.9kN,立柱2:
R2=8.76kN,立柱3:
R3=8.08kN,立柱4:
R4=8.08kN,立柱6:
R6=5.9kN
R5=14.3kN,同理可得
R1=9.61kN,立柱2:
R2=14.3kN,立柱3:
R3=13.15kN,立柱4:
R4=13.15kN,立柱6:
R6=9.61kN
R5=6.46kN,同理可得
R1=4.34kN,立柱2:
R2=6.46kN,立柱3:
R3=5.94kN,立柱4:
R4=5.94kN,立柱6:
R6=4.34kN
七、立柱验算
钢管类型(mm)
Φ48×
2.7
立柱截面面积A(mm2)
384
立柱截面回转半径i(mm)
15.8
立柱截面抵抗矩W(cm3)
4.12
立柱抗压强度设计值[f](N/mm2)
λ=h/i=1200/15.8=75.95≤[λ]=150
长细比满足要求!
查表得,φ=0.78
1、风荷载计算
Mw=0.92×
0.61×
0.9×
1.22/10=0.09kN·
m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14,荷载设计值q1有所不同:
1)面板验算
[1.2×
0.5)+0.9×
b=83kN/m
2)小梁验算
同上四~六计算过程,可得:
立柱最大受力Nw=Rmax+(5×
0.9/6)×
0.75=19.96kN
f=N/(φA)+Mw/W=19.96×
103/(0.78×
384)+0.09×
106/4120=88.83N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
由"
主梁验算"
一节计算可知可调托座最大受力N=Rmax=19.4kN≤[N]=30kN
九、立柱地基基础计算
地基土类型
砂土
地基承载力设计值fak(kPa)
140
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A(m2)
0.2
立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=19.96/(1×
0.2)=99.8kPa≤fak=140kPa
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- 梯道板 支架 计算