高支撑模板施工方案Word格式.doc
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b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的;
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
4.施工使用的要求:
a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放;
c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。
d、
模板的安全除了正确进行设计外,材料的质量、施工人员的责任心和构造要求等方面也是很重要的。
对重要的高支架模板,当立杆高度大于等于20m,或横向高宽比大于等于6时,需要设置整体性的单水平加强层或双水平加强层
三、高支模计算
以综合楼大堂三层楼面梁KL11最大截面300×
800梁为计算,板面标高+8.37m。
最不利梁的计算:
梁300mm×
800mm,梁底模采用12mm厚竹胶合板,梁底方木截面60mm×
80mm。
板底模采用12mm厚竹胶合板,板底方木的截面60mm×
梁底钢管横单下均加撑杆(不参与计算)。
最不利梁的跨度为8.4米,最大梁截面尺寸是300×
800,最大板厚为10CM,梁侧模板,底模板均采用1.2CM厚的竹制夹板,梁底枋木截面为60×
80MM,长度为2.0米。
梁底枋木间距为0.3M,梁侧板立档间距为0.3M,支撑系统采用Φ48×
3.5钢管脚手架,支架间距为0.8*0.8M。
1、各种材料的力学性能:
(根据建筑施工手册建筑规范查表11-2a)
①枋木:
抗剪强度设计值:
FV=1.4N/MM2
抗弯强度设计值:
FM=14N/MM2
弹性模量:
E=9×
103N/MM2
②夹板:
FV=1.2N/MM2
FM=50N/MM2
③脚手架:
截面积:
A=4.89CM2
截面惯性矩:
I=12.19CM4
截面抵抗矩:
WN=5.08CM3
截面回转半径:
i=1.58CM
抗压强度设计值:
FM=205N/MM2
④夹板自重:
10KN/M3
砼自重:
25KN/M3
梁钢筋自重:
1.5KN/M3
⑤分项系数:
恒载1.2
活载1.4
⑥施工荷载:
2.5KN/M2
⑦振动砼荷载:
水平荷载:
2KN/M2
侧面荷载:
4KN/M2
2、梁底模板的验算
梁底模板承受的荷载:
底模板自重:
G1=10×
0.3×
0.012=0.036KN/M
砼自重:
G2=25×
0.8=6.0KN/M
钢筋自重:
G3=1.5×
0.8=0.36KN/M
振动砼水平荷载:
Q4=2×
0.3=0.6KN/M
施工荷载:
Q5=2.5×
0.3=0.75KN/M
作用于梁底模板的竖向荷载:
q=1.2×
(G1+G2+G3)+1.4×
(Q4+Q5)
=1.2×
(0.036+6.0+0.36)+1.4×
(0.6+0.75)
=7.68+1.89
=9.57KN/M
①验算底模的抗弯承载力:
查表得弯矩系数KM=0.121
抗剪系数KV=0.62
挠度系数KF=0.967
底模最大弯矩:
MMAX=KM·
q·
L2
=0.121×
9.57×
0.32
=0.104KN·
M=0.104×
106N·
MM
底模板的截面抵抗矩:
WN=bh2/6
=(300×
122)/6
=7.2×
104MM3
MMAX/WN=0.104×
106/7.2×
104
=1.4N/MM2<
所以底模板强度满足要求
②抗剪强度验算:
作用于底模板上最大剪力:
VMAX=KV·
L
=0.62×
0.3
=1.78KN
τMAX=(3V)/2bh
=(3×
1.78×
103)/2×
300×
12
=0.74N/MM2<
所以底模板的抗剪强度满足要求
③底模板刚度验算
进行挠度验算时不需要考虑振动荷载影响,所以底模板的线均布荷载为:
q=1.2×
(G1+G2+G3)
=1.2×
(0.036+6.0+0.36)
=7.67KN/M
底模板的挠度ωA=KF·
L4/100EI
=(0.967×
7.67×
3004)/100×
9×
103×
(1/12)×
250×
203
=0.4MM<
[WA]=L/400=300/400=0.75MM
所以底模板刚度满足要求
3、梁侧模板验算
梁的高度为80CM,则梁侧压力的计算高度H=70CM。
侧压力计算:
P=4.0+[1500/(T+30)]·
KS·
KW·
V1/3
=4.0+[1500/(12+30)]×
1×
21/3
=54.5KN/M2
P=25H
=25×
0.8
=20KN/M3
取两者较小值作为侧压力计算值P=20KN/M2
P—新浇筑砼最大侧压力(KN/M2)
V—砼的浇筑速度(M/H),取2
T—砼的温度(0C),取12
H—砼侧压力计算高度至新浇筑砼顶面的总高度(M),H=0.8
KW—外加剂影响修正系数,本工程取1.0
KS—砼坍落度影响修正系数,本工程取1.0
①强度验算
梁侧板承受的均布荷载
q=P·
H
=20×
0.7
=14KN/M²
0.32(立档间距为0.3米)
=0.121×
14×
=0.15KN/M
MMAX/WN=0.15×
106/1.67×
=8.98N/MM2<
所以侧板强度满足要求
侧板剪力:
V=KV·
=0.62×
=2.604KN
侧板剪应力:
τMAX=3V/2bh
=3×
2.604×
103/2×
700×
=0.465N/MM2<
所以侧板抗剪强度满足要求
③梁侧板的挠度验算
ωA=KF·
=0.967×
3004/100×
1/12×
470×
=0.388MM<
所以侧板刚度满足要求
4、梁底枋木强度验算
支顶上放2条枋木(截面尺寸为60×
80MM),枋木上部的荷载有枋木自重、梁板自重、钢筋砼自重、施工荷载、振捣砼的荷载。
支架的间距为0.8米,即枋木的计算长度为0.8米
作用于枋木上的荷载:
模板自重:
G1=0.5×
0.3=0.15KM/M
(模板系统自重可按规范取:
0.5KN/M2)
G2=25×
1=7.5KN/M
钢筋自重:
G3=1.5×
1=0.45KN/M
振动砼产生的荷载:
Q4=2.0×
总竖向荷载:
Q总=1.2×
=1.2×
(0.15+7.5+0.45)+1.4×
(0.65+0.75)
=9.72+1.96
=11.68KN/M
①强度验算
枋木可按简支梁取单根计算,则单根枋木的线荷载:
q=1/2·
Q总=1/2×
11.68=5.84KN/M
MMAX=1/8·
=1/8×
5.84×
0.82
=0.47KN.M
MMAX/WN=0.47×
106/1/6×
60×
802
=4.40N/MM2<
所以强度满足要求
②抗剪强度验算
VMAX=KV·
=0.62×
=2.90KN
τmax=3V/2bh
=3×
2.9×
80
=0.91N/MM2<
所以抗剪强度满足要求
④挠度验算
ωA=5·
l/384·
E·
I
=5×
8004/384×
80×
803
=0.08MM<
[ωA]=L/400=800/400=2MM
所以刚度满足要求
5
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