钢管满堂脚手架施工方案Word文件下载.doc
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配电房248m2总高6.5m。
4、层数情况:
七峰山服务区综合楼一层层高为4.5m;
二层层高为3.6m,三层层高为3.3m,四层层高为3.1m。
才溪收费:
综合楼一层层高为3.6m;
二层层高为3.3m,三层层高为3.3m;
收费棚一层框架结构,总高为12.2m;
配电房一层砖混结构,层高4.5m。
针对层高大于3.6M采用满堂钢管支撑,七峰山服务区的一、二层;
才溪收费站的综合楼一层,及收费棚、配电房都用满堂钢管支撑。
一、层高超过3.6m采用胶合板,钢管(Φ48×
3.5)支撑
1)、构造图(高度6.35米)
2)、计算简图
梁侧模,按三跨连续梁计算,跨度为竖楞间距
梁底模,按三跨连续梁计算,跨度为小楞间距L2(L2=300~600mm为宜)
小楞计算,按简支梁受集中力P计算,跨度为L3
钢管支撑,按两端铰接受压构件计算
3)、荷载计算
A、侧模、底模(都为三跨)
强度
M=1/10ql2W=1/6bh2
δ=M/W≤fm则满足要求
挠度
fmax=0.667q/14/100EI≤[f]则满足要求fmax>
[f]不满足要求,可减少1
2)、小楞
强度验算
M=1/4PL3
δ=M/W≤fm则满足要求
挠度验算
f=p/l3/48EI≤[f]则满足要求
支撑
δ=N/Ø
A≤f则满足要求
式中Ø
为压杆稳定系数,由λ=l0/I查规范JGJ130-2001附录C表C得
l0=h+2a,h为支撑立杆的步距,
i=1.58cm
若λ>
250时,Ø
=7320/λ2
模板支架立杆的轴向力设计值N
N=1.2∑NGK+1.4∑NQK
NGK——为模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和。
ΣNQK——为施工人员及设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。
二、层高超过3.5m采用胶合板模板与钢管支撑
1、构造
胶合板规格为1830×
915×
18,取一块胶合板作为计算单元,每块板下设n根木搁栅
即搁栅间距为L1=1830/n-1,本例设n=4,L1=610mm,搁栅下设钢管其间距为L2(L2=1m)
钢管立杆的间距L3(取L3=2L1)。
2、计算简图
(1)、胶合板底模
(2)、木搁栅
(3)、安搁栅的钢管
(4)、支撑立杆
支撑立杆按轴心受压构件计算
3、荷载计算
(1)板底模荷载(楼板厚度为0.1m,胶合板自重5KN/m3)
自重标准值F1计算
胶合板自重:
0.915×
0.018×
5
混凝土自重:
24×
0.1
钢筋自重:
1.1×
合计:
2.38KN/m
施工荷载标准值:
F2=0.915×
2.5=2.29KN/m或者集中力Pk=2.5KN
荷载设计值计算
1)、强度计算:
施工荷载按均布荷载时
q=(1.2F1+1.4F2)×
折减系数=(1.2×
2.38+1.4×
2.29)×
0.9=5.45KN/m
弯矩M=0.1ql2=0.1×
5.45×
0.612=0.20KN·
m
剪力V=0.6ql=0.6×
0.61=1.99KN
施工荷载为集中力时q=1.2F1×
折减系数P=1.4PK×
折减系数
弯矩M=(0.1ql2+0.175Pl)×
=(0.1×
1.2×
2.38×
0.612+0.175×
1.4×
2.5×
0.61)×
0.9
=0.48KN.M
剪力V=0.6ql+0.65q=0.6×
0.61+0.65×
2.5=3.33KN
显然施工荷载为集中力时的弯距和剪力大!
2)、挠度验算:
q=1.2F1×
折减系数=1.2×
0.9=2.57KN/M
自重标准值F1计算
胶合板自重:
5×
L1=0.018×
0.61=0.055
木搁栅自重:
0.05×
0.1=0.025
混凝土自重:
0.1×
L1=24×
0.61=1.46
钢筋自重:
L1=1.1×
0.61=0.067
合计:
F1=1.61KN/M
施工荷载标准值F2
为均布荷载F2=2.5×
L1=2.5×
0.61=1.53KN/M
或集中力P=2.5KN
1)、强度计算:
q=(1.2F1+1.4F2)×
1.61+1.4×
1.53)×
0.9=3.66KN/M
弯距M=0.1qL22=0.1×
12=0.277KN.M
剪力V=0.6qL2=0.6×
3.66×
1=2.20KN
弯矩M=(0.1ql22+0.175PL2)×
=(0.1×
1.61×
12+0.175×
1)×
0.9=2.29KN.M
剪力V=0.6qL+0.65P=0.6×
显然施工荷载为集中力时的弯矩和剪力大!
2)、挠度验算:
0.9=1.74KN/M
0.3×
L2=0.3×
1=0.3(模板自重取0.3KN/M2)
0.2×
L2=24×
1=2.4
L2=1.1×
1=0.11
F1=2.81KN/M
施工荷载标准值F2:
为均布荷载F2=1.5×
L2=1.5×
1=1.5KN/m
设计荷载为:
强度计算P=(1.2F1+1.4F2)×
2.81+1.4×
1.5)×
0.85
=4.65KN
挠度计算P’=1.2F1×
2.81×
0.85=2.87KN
(4)立杆支撑轴向力设计值(不组合风载)
N=1.2(N1k+∑N2K)+1.4N3K
式中N1k为钢管支撑自重标准值产生的轴向力N1k=gk·
H=0.12×
4=4.8KN(gk为每米立杆承受的钢管支撑自重标准值,取gk=0.12KN/m,H为立杆高度)。
∑N2K为模板、混凝土、钢筋自重标准值产生的轴向力总和
∑N2K=(0.3+2.4+0.11)L2L3=2.81×
1.0×
1.22=3.43KN
N3K为施工人员及设备自重标准值产生的轴向力,
N3K=1.0L2L3=1.0×
1.22=1.22KN
N=1.2(N1k+∑N2K)+1.4N3K=1.2×
(4.8+3.43)+1.4×
1.22=11.59KN
4、结构验算
(1)板底模板:
抗弯强度σ=M/W=0.48×
106/915×
182/6=9.73N/mm﹤f =20N/mm2满足要求!
抗剪强度τ=3v/2bh=3×
3.33×
103/2×
18=0.30N/mm﹤[fv]=1.4/mm2满足要求!
挠度计算
f=0.667ql14/100EI=0.667×
2.57×
6104/100×
6000×
183/12
=2.8mm﹥[f]=458/250=1.83mm不满足要求,所以采取减小跨度
即取L1=1830/6-1=366mm
再验算得,f=1.1mm﹤[f]=1.5mm
(2)木搁栅验算:
与底模相似(略)
(3)立杆支撑稳定验算:
σ=N/ūA﹤f则满足要求
式中N为立杆轴向力设计值N=10.2KN
ū为稳定系数,由γ=l0/I查规范JGJ130-2001
附录C表C查取
l0为计算长度,l0=2a+h(本例a=200mm,h=2m)
则l0=2400mm
i为回转半径,i=15.8mm(Φ48×
3.5钢管),A=4.89cm2
γ=2400/15.8=151.9,查得ū=0.3
则:
σ=N/ūA=10.2×
103/0.3×
489=69.5N/mm2﹤f=205N/mm2
满足要求
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