连续梁挂篮施工验算文档格式.doc

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每片纵梁承担箱梁底板及腹板砼

q1=砼分布面积×

26×

1.05KN/m

每片纵梁上的底模荷载（以1.0kN/m2计）

q2=1.0×

底模分布宽度KN/m

外导梁上的外模荷载（以3.0kN/m2计）：

q3=3.0×

外模分布宽度KN/m

内导梁上的内模荷载（以1.5kN/m2计）：

q4=1.5×

内模分布宽度KN/m

施工荷载（以2.5KN/m2计）q5＝2.5×

分布宽度KN/m

每片纵梁自重qz＝0.6KN/m

底模平台纵梁采用I36a计算。

1#块，4#块，8#块每片底模纵梁及内外导梁所对应的荷载参数如附表所示：

表一：

（见excel附表）

三、前后下横梁计算：

（一）1#号块：

1、1#块后下横梁拟采用2[40a计算：

混凝土施工时，1#块段后下横梁受力最不利。

后下横梁吊点反力计算如下：

后吊点反力（KN）：

R1=51.5；

R2=261.2；

R3=194.6；

R4=211.2；

R5=208.2；

R6=208.1；

R7=215.1；

R8=197.6；

R9=272.1；

R10=55.9；

后下横梁剪力：

最大剪力V=188.3KN

后下横梁弯矩：

最大弯矩M=55.9KN.m

最大挠度δ=5mm；

混凝土施工时最大组合应力为：

σ=32MPa；

受力变形均满足要求。

2、1#块前下横梁拟采用2[40a计算：

前下横梁吊点反力计算如下：

前吊点反力（略）如上图所示。

前下横梁剪力：

最大剪力V=123.3KN

前下横梁弯矩：

最大弯矩M=37.5KN.m

组合应力22Mpa；

3、1#块前上横梁，受力图示及支反力如下：

5组主梁支反力如上图示。

前上横梁剪力计算：

最大剪力V=202KN

前上横梁弯矩计算：

最大弯矩M=155.1KN

最大挠度δ=3mm；

σ=89.3MPa；

（二）4#号块：

1、后下横梁受力不受控制，检算略。

2、前下横梁：

拟采用2[40a计算

支反力（吊点反力）计算如下：

最大剪力V=126.1KN（简图略）

最大弯矩M=35KN.m（简图略）

最大组合应力：

66.5Mpa。

3、4#块前上横梁：

支反力（主梁前吊点力）计算如下：

最大剪力V=213.3KN（简图略）

最大弯矩M=166.4KN.m（简图略）

96.0Mpa。

（三）8#号块：

最大剪力V=104.3KN（简图略）

最大弯矩M=31.6KN.m（简图略）

30Mpa。

3、8#块前上横梁：

最大剪力V=200.3KN（简图略）

最大弯矩M=164.1KN.m（简图略）

94.5Mpa。

（四）挂篮走行：

采用外导梁走行

此挂篮体型比较庞大，可采用2次走行，即前一节段浇筑完成后，将挂篮底模临时吊挂于已施工梁前端，前上横梁后退3m/4m（一个节段长），解除挂篮后锚固。

首先走行主桁系统（支腿、主梁、导梁），主桁系统走行到位后，安装挂篮后锚固。

第二次走行模板系统，及外模底模，及内模系统在导梁上滑移到位。

本连续梁，梁顶宽23.4m，梁底宽20.5m。

模板系统采用导梁走行，后下横梁走行受力变形较大，成控制工况。

此处检算后下横梁走行工况：

后下横梁走行跨度为21.34；

底模系统（不含下横梁重）重约200KN。

后下横梁承重100KN，按均布加载在21.34m范围，则q=100/21.34=4.7KN.m，拟采用2I50a和2HW588型钢检算：

受力简图如下：

1、后下横梁若采用2I50a

走行时导梁吊点反力R=74.2KN；

M=380KN.m；

弯矩应力σ=102Mpa；

挠度δ=189mm；

fmax/L=189/21340=1/113；

变形太大，不满足要求；

2、后下横梁若采用2HW588：

走行时导梁吊点反力R=89.6KN；

M=449.4KN.m；

弯矩应力σ=56Mpa；

挠度δ=88mm；

fmax/L=88/21340=1/243；

变形稍大大，但对于走行工况，可以采用。

四、贝雷梁主梁

1、受最大前吊点反力，主梁检算（贝雷梁采用整体受力计算）：

最大前吊点力：

1#块（402KN）、4#快（427KN）、8#块（421.3KN），三个块段前支点及后锚固力计算如下：

从上往下依次为1、4、8#块模型：

最大剪力依次为：

最大弯矩依次为：

主梁前端挠度计算如下：

五组贝雷梁主梁均采用3片上下弦加强型结构，则单组贝雷梁（3片上下弦加强型）计算参数如下：

几何特性：

Wx=3×

7.699×

10-3m3=2.31×

10-2m3；

Ix=2×

5.774×

10-3m3=1.73×

10-2m4；

容许弯矩：

[M]=1687.5×

2=5062KN.m；

容许剪力：

[V]=245.2×

2=735KN；

以上3个节段施工，主梁最大受力情况：

最大剪力V=427.5KN＜[V]=735KN；

最大弯矩M=2259.6KN＜[M]=5062KN.m；

最大挠度δ=19.3mm；

fmax/L=19.3/6000=1/310＜1/250

以上数据计算满足受力要求。

2、三个块段砼施工，5组主梁支点反力计算如下：

贝雷梁采用整体受力计算。

1#、4#、8#块施工时的反力代入计算，分别得到反力如下（从截面左边数起）：

编号（单片）

主梁前吊点反力（KN）

R锚（KN）

R前（KN）

1#第一组

251

-265.2

521.8

1#第二组

402

-424.8

832.3

1#第三组

363

-383.5

746.5

1#第四组

400

-422.6

828.2

1#第五组

295

-311.7

612.3

4#第一组

263.2

-255.7

524.4

4#第二组

427

-414.8

847.4

4#第三组

383

-372.1

755.1

4#第四组

421.3

-409.3

836.1

4#第五组

320

-310.9

636.4

8#第一组

234.1

-227.4

467.1

8#第二组

401.4

-409.9

837.5

8#第三组

360

-349.7

709.7

8#第四组

396

-384.7

786.3

8#第五组

302

-293.4

600.9

五、挂篮空载走行稳定系数计算

本挂篮走行方式为二次走行，即前一节段浇筑完成后，将挂篮底模临时吊挂于已施工梁前端，前上横梁后退3m/4m（一个节段长），解除挂篮后锚固。

挂篮空载走行最不利工况为主梁前移及就位状态，后锚固处在未锚固状态。

主梁自重289.5kN；

（主梁在前支腿位置前后平衡）

前上横梁59.37kN；

前吊挂：

22KN；

横联a重42.64KN，横联b重10.46KN，后支腿重25KN；

前后上横梁采用空载走行反力计算。

整体稳定计算图示（单位：

mm）

倾覆力矩由主梁及平联自重、前上横梁及后支腿。

以前支腿为倾覆旋转点计算：

稳定力矩：

M1=202.0×

0+25×

4.5=112.5KN.M

倾覆力矩：

M2=202.0×

0+59.37×

2.5+22×

5.5+42.64×

5.75=514.6KN.m

挂篮空载走行时的稳定系数

K=M1/M2=112.5/514.6=0.22<

2.0

挂篮主桁系统走行稳定系数小于2.0，主梁走行需压重。

在靠后锚固位置压重200KN,则稳定力矩为：

M1’=25×

4.5+200×

5.2=1152.5KN.M

K=M1’/M2=1152.5/514.6=2.24>

2.0；

综上，挂篮主梁走行，主梁后锚固附近需压重200KN,即可满足走行稳定要求。

附注说明：

本挂篮施工荷载按2.5KN/㎡计算（通常施工荷载总重不超过15t），但因本挂篮施工面积大，现场施工堆载的不确定性，本挂篮总施工荷载按计算的40t考虑，未打折。

详见excel计算表格。

挂篮施工控制节段重：

313t；