盖板涵计算书参考版Word文件下载.doc
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AS1=0.01789m2
钢筋总面积(与板跨方向垂直):
AS2=0.00408m2
钢筋间距:
20cm
盖板容重:
γ1=25KN/m3
钢筋轴心抗拉强度:
fsd=300Mpa
路面结构层和填土平均容重:
γ2=20KN/m3
其中:
①汽车荷载等级通过《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)中4.3.1所得:
砼轴心抗压强度、抗拉强度通过《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)中3.1.4所得:
②安全结构重要性系数通过《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)中1.0.9和4.1.6所得:
③环境类别通过《混凝土结构设计规范》(JTGD60-2004)中3.5.2所得:
④混凝土轴心抗压、抗拉强度通过《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)中3.1.4所得:
⑤各结构层容重通过《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)中4.2.1所得:
根据《公路污工桥涵设计规范》(JTGD61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定:
盖板按两端简支的板计算,可不考虑涵台传来的水平力。
5.0m×
2.5m盖板涵洞整体布置图
2、外力计算
1)永久作用
(1)竖向土压力
q=K×
γ2×
H=1.067965×
20×
0.5=10.68kN/m
(2)盖板自重
g=γ1×
d=25×
0.65=16.25kN/m
2)有车辆荷载引起的垂直压力(可变作用)
根据《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)中4.3.4的规定:
计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时,车轮按其着地面积的边缘向下做30°
角分布。
当几个车轮的压力扩散线相重叠时,扩散面积以最外面的扩散线为准。
根据《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定:
c轮为汽车轮胎在行车方向的着地长度(m),d
轮为汽车轮胎宽度(m)。
车辆荷载顺板跨长:
La=c轮+2×
H×
tan30°
=0.2+2×
0.5×
/3=0.77735m
车辆荷载垂直板跨长:
Lb=d轮+2×
=0.6+2×
/3=1.17735m
单个车轮重:
P=70*1.3=91kN
车轮重压强:
p=91/(0.77735×
1.17735)=99.43kN/m2
填料厚度大于等于0.5m时的涵洞不计冲击力。
明涵计算时需考虑冲击力,车辆荷载乘以冲击系数1.3.
3、内力计算及荷载组合
将作用以最不利情况布置,最大弯矩M发生在跨中,最大剪力V发生在涵台内侧。
1)由永久作用引起的内力
跨中弯矩:
M1=(q+g)×
L2/8=(10.68+16.25)×
5.42/8=98.16kN••m
边墙内侧边缘处剪力:
V1=(q+g)×
L0/2=(10.68+16.25)×
5.0/2=67.33kN
2)由车辆荷载引起的内力
=99.43*0.77735*(5.4-0.77735/2)*0.99/4=95.87kN
=99.43*0.77735*0.99*(5-0.77735/2)/5=70.57kN
当la>
l时,由车辆荷载引起的外荷载为均布荷载,取公式M=p×
L2×
b/8,V=p×
L0×
b/2;
当la<
l时,由车辆荷载引起外荷载的均布荷载布载方式有所不同,取公式,;
当lb<
b时,应用lb替代上述公式中的b。
3)作用效应组合
根据《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)中4.1.6关于作用效应组合的规定:
γ0Md=0.9(1.2M1+1.4M2)=0.9×
(1.2×
98.16+1.4×
95.87)=226.81kN••m
γ0Vd=0.9(1.2V1+1.4V2)=0.9(1.2×
67.33+1.4×
70.57)=161.63kN••m
涵洞的安全设计等级为三级,所以永久作用效应组合中的结构重要性系数γ0取0.9,永久作用和可变作用的分项系数分别取1.2和1.4。
4、持久状况承载能力极限状态计算
承载能力极限状态计算是以阶段Ⅲ为基础,此时受拉区混凝土不参与工作,全部拉力由钢筋承受,混凝土受拉区应力达到抗压强度极限值,上缘混凝土压碎,导致结构破坏。
截面有效高度h0=h-As=0.65-(0.04+0.016+0.028/2)=0.58m
1)砼受压区高度
x=fsd×
As/fcd/b=300×
0.01789/18.4/0.99=0.29m
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)中5.2.1关于相对界限受压高度ξb的规定:
HRB400钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.53
x≤ξb×
h0=0.53×
0.58=0.31
砼受压区高度满足规范要求。
2)最小配筋率
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)中9.1.12关于受弯构件最小配筋百分率的规定:
ρ=100×
As/b/d=100×
0.01789/0.99/0.65=2.78,
≥45×
ftd/fsd=0.25,同时≥0.2
主筋配筋率满足规范要求。
3)正截面抗弯承载力验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)中5.2.2关于受弯构件正截面抗弯承载力计算的规定:
Fcd×
1000×
b×
x(h0-x/2)=18.4×
0.99×
0.29×
(0.58-0.29/2)=2297.95kN••m
≥γ0Md=226.81kN••m
4)斜截面抗剪承载力验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)中5.2.9关于抗剪截面验算的规定:
0.51×
10-3×
fcu,k0.5×
h0=0.51×
400.5×
990×
580=1852.09kN
≥γ0Vd=161.63kN
注:
上公式b、h0单位为mm
抗剪截面满足规范要求。
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)中5.2.10关于受弯构件斜截面抗剪承载力验算的规定:
对于板式受弯构件,公式可乘以1.25提高系数
1.25×
α2×
ftd×
h0=1.25×
0.0005×
1×
1.65×
580=592.14kN
①上公式b、h0单位为mm;
②α2为预应力提高系数,对于普通钢筋混凝土受弯构件,取α2=1.0。
可不进行斜截面抗剪承载力的验算,只需按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)中9.3.13构造要求配置箍筋。
5、裂缝宽度计算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)中6.4关于裂缝宽度验算的规定:
环境类别为Ⅱ类环境,对于钢筋混凝土构件,最大裂缝宽度不应超过0.20mm.
作用短期效应组合
Ms=1.0M1+0.7M2=1×
98.16+0.7×
95.87=165.27kN••m
作用长期效应组合
M1=1.0M1+0.4M2=1×
98.16+0.4×
95.87=136.51kN••m
受拉钢筋的应力(受弯构件)
σss=Ms/0.87/As/h0=165.27/0.87/0.01789/0.58=18.31Mpa
钢筋表面形状系数C1=1.00
作用长期效应影响系数C2=1+0.5M1/Ms=1+0.5×
136.51/165.27=1.15
受力性质系数C3=1.15
裂缝宽度
Wfk=C1×
C2×
C3×
σss×
(30+d)/Es/(0.28+10×
ρ)
=1×
1.15×
18.31×
(30+0.28)/2.00×
105/(0.28+10×
0.01789)
=0.008mm≤0.20mm
裂缝宽度满足规范要求
二、台身及基础计算
基础为分离式基础,根据《公路污工桥涵设计规范》(JTGD61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定:
将台身简化为上端饺支、下端固结模型,取台宽b=0.99m进行计算。
台身顶宽:
C1=0.40m
台身底宽:
C2=0.8m
涵洞净高:
H0=2.5m
台身计算高度:
H1=2.83m
基础埋深:
H2=3.65m
基础底宽:
C3=2.8m
回填土的内摩擦角:
φ=35°
铺底厚度:
0.4m
地基承载力容许值:
300kPa
计算台宽:
b=0.99m
基础层数:
2层
基础襟边:
0.50m
单层基础厚:
0.7m
台身材料:
C30砼
台身轴心抗压强度:
fcd=11.73Mpa
台身弯曲抗拉强度:
ftmd=1.04Mpa
台身直接抗剪强度:
fvd=2.09Mpa
基础材料:
C20砼
铺底材料:
台身基础容重:
γ3=23kN/m3
铺底容重:
24kN/m3
其中,混凝土轴心抗压强度、弯曲抗拉强度和直接抗剪强度通过《公路污工桥涵设计规范》(JTGD61-2005)中3.3.2所得:
台身基础验算简图
2、台身验算
1)水平力
车辆荷载等代土层厚
破坏棱体破裂面与竖直线间夹角θ的正切值
=-tan35°
+[(cot35°
+tan35°
)×
tan35°
]0.5=0.52
破坏棱体长度l0=H2×
tan(45-φ/2)=3.65×
0.52=1.90m
计算宽度B=1.17735m
=140/1.17735/1.9/20=2.08m
土的侧压力系数
=tan2(45°
-35°
/2)=0.271
q1=(H+h+d/2)×
λ×
γ2=(0.5+2.08+0.4/2)×
0.2710×
20=14.92kN/m
q2=(H2+h)×
γ2=(3.65+2.08)×
20=30.75kN/m
A端处弯矩
=-2.832(8×
30.75-7×
14.92)/120=-9.45kN••m
A端处剪力
=(9×
14.92+16×
30.75)×
2.83/40=44.31kN
最大弯矩位置x0的计算
=(30.75-14.92)/2.83=5.59kN/m
=(30.75-(30.752-2×
5.59×
44.31)0.5)/5.59=1.71m
最大弯矩计算
=-9.45+44.31×
1.71-30.75×
1.712/2+(30.75-14.92)×
1.713/6×
2.83
=36.64kN••m
2)竖向力
最不利截面y-y
受力简图
当x0=1.68m时,台身在此截面y-y
上的竖向力、偏心距及弯矩
名称
竖向力(kN)
偏心距e(m)
弯矩(kN••m)
P1(盖板自重及盖板上土重)
(q+g)×
(l0+C5)/2=40.40
-0.25
-10.1
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