基础及地下室施工安全技术措施Word文档下载推荐.doc
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2mm厚止水环。
支撑采用大头柱子及紧线器顶拉模板,间距:
直线加速器部位为600mm,其他墙体为1200mm。
基础板上预埋300mm长[120×
5.5槽钢,结构层内150mm,露出结构层150mm作为支撑点。
2.1.3独立柱模板
采用15mm厚竹胶合模板,柱子四面各面宽度方向均使用整张模板,以保证砼上结构的工程质量,提高砼表面观感。
柱箍采用60×
90mm木方,间距500mm,镰刀卡子锁牢。
斜撑用木方及紧线器顶拉,每一侧上口顶一道,与地锚环对拉;
下口模板与预埋柱角固定筋顶牢。
2.1.4框架梁模板:
底模、侧模均用15mm厚竹胶合清水模板,底模用60×
90mm木方,沿梁长度方向做底楞,楞下使用T型大头柱子支撑,间距为600mm。
梁侧模水平方向用60×
90mm木方设横楞3道,竖楞用60×
90mm木方,间距900mm,用板底木方支撑上口,间距900mm。
2.1.5顶板模板:
直线加速器部位顶板最厚处达2.45m,模板采用15mm厚竹胶合板,主、次龙骨均采用60×
90mm木方,间距均为300mm,竖向支撑采用[120×
5.5槽钢,间距为300×
300mm,。
其他部位的顶板,同样采用15mm厚竹胶合板,主、次龙骨均采用60×
90mm木方,间距均为300mm,竖向大头柱子支撑间距为900×
900mm。
横向楞必须需经过挑选,并压刨平整,截面大小一致,大头柱子底用木楔子找平,柱底设水平拉板。
2.2主要部位模板受力验算:
2.2.1墙体模板:
内力计算:
地下室直线加速器外墙最厚处达2.3m,墙体高为4.05m。
砼侧压力标准值:
F=0.22γct0β1β2V1/2(施工手册第四版缩印本517页)
F---新浇混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2)
γc---混凝土重力密度
t0---新浇混凝土的初凝时间[可采用t0=200/(T+15)]
T---混凝土的温度
β1---外加剂影响修正系数取1
β2---混凝土坍落度影响修正系数取1.15(施工砼坍落度在110-150mm)
V---混凝土浇筑速度取2m/h
H---混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度
h---混凝土的有效压力高度
F1=0.22γct0β1β2V1/2
=0.22×
24×
[200/(25+15)]×
1×
1.15×
21/2=42.9KN/m2
F2=γcH=24×
4.05=97.2KN/m2取F1=42.9KN/m2
混凝土侧压力设计值:
F=F1×
分项系数×
折减系数(515页)
=42.9×
1.2×
0.9
=46.332KN/m2
倾倒混凝土产生的水平荷载,取F2=4KN/m2(514页)
其荷载设计值为:
4×
1.4=5.6KN/m2
两种荷载总计:
F3=46.332+5.6=51.9KN/m2
q1=46.332×
0.3/1000=13.9N/mm
q2=51.9×
0.3/1000=15.6N/mm
(1)竖向60×
90mm木方验算:
木方间距为300mm考虑木材长度有限,故按三等跨连续梁计算。
查表得:
E=9000N/mm2
I=3650000mm4
W=81000mm3
M=0.1q1l2=0.1×
13.9×
3002=125100N.mm
强度计算:
σ=M/W=125100/81000=1.54N/mm2<fm=13N/mm2(满足要求)
挠度变形验算:
ω=0.677×
q2l4/100EI
=0.677×
15.6×
3004/100×
9000×
3650000
=0.026<l/250=1.2
(2)横向槽钢的验算:
2根[120×
5.5截面几何特征为:
I=2×
398×
104mm4
W=2×
61.7×
103mm3
抗弯强度验算:
按三等跨连续梁计算
σ=M/W=125100/2×
103==1.01N/mm2<
f=215N/mm2(满足要求)
挠度验算:
=0.677×
2.06×
105×
2×
104
=5.22×
10-4mm<〔ω〕=3mm(满足要求)
(3)对拉螺杆强度验算:
φ20对拉螺杆截面面积为:
A=314mm2
对拉螺栓所受的拉力:
N=F3×
0.3×
0.3=51.9×
0.3=4.7KN
对拉螺栓的强度验算:
σ=N/A=(4.7×
103)/314=15N/mm2<
215N/mm2
由上面的验算可以得知,墙模板的竖向木方、横向槽钢强度及挠度和对拉螺栓的强度满足施工要求。
也就是说墙模板的拼装满足施工要求。
2.2.2框架梁模板:
内力计算:
地下室梁支撑验算:
取600×
300mm梁,长8.1m
荷载计算:
模板及支架自重:
0.6×
1.2=0.0648KN/m
新浇砼自重:
1.2=5.814KN/m
钢筋自重:
1.5×
1.2=0.324KN/m
振捣砼产生的水平荷载:
2.0×
0.4×
1.2=0.96KN/m
梁底模板线荷载共计:
q1=6.52KN/m
乘以折减系数0.9,则q=q1×
0.9=5.868KN/m
底楞验算:
采用60×
90mm木方,间距为600mm,考虑木材长度有限,故按三等跨连续梁计算。
M=0.1q1l2/2=0.1×
5.868×
6002=63375N.mm
σ=M/W=63375/81000=0.78N/mm2<fm=13N/mm2(满足要求)
6004/100×
=0.17mm<l/250=1.2mm(满足要求)
2.2.3顶板模板
按每平方米计算,板厚度按2.45m计算。
模板及支架:
2.45=0.735
新浇砼:
2.45=58.8KN/m2
2.45×
1.1=2.695KN/m2
施工荷载:
对支柱:
1.0KN/m2
对次龙骨:
2.5KN/m2
振捣砼时产生的荷载:
2KN/m2
对楼板模板产生荷载=1.2×
(0.735+58.8+2.695)+1.4×
(1.0或2.5+2)
=147.52KN/m2(对立柱)
或=152.42KN/m2(对次龙骨)
支柱验算:
长细比:
λ=4050/2450=41
查表求出:
φ=300/412=0.18
δ=N/ΦA=147.52/0.18×
81000=10.12N/mm2<f=215N/mm2
次龙骨验算:
线荷载152.42×
0.3=45.73KN/m
σ=M/W=0.1×
45.73×
3002/81000=8.08N/mm2<fm=13N/mm2(满足要求)
ω=0.677×
=0.076mm<l/250=1.2mm
主龙骨验算:
承受集中荷载45.73×
0.3=13.72KN
Mmax=0.188×
13.72×
103×
300=773808N/mm2
σ=M/W=773808/81000=9.55N/mm2<fm=13N/mm2(满足要求)
ω=0.911×
Pl3/100EI
=0.911×
13720×
3003/100×
=0.103mm<l/250=1.2mm(满足要求)
2.3模板的施工
2.3.1支模前应熟悉图纸设计,确定承台、基础梁的几何尺寸、形状;
2.3.2做标高测量工作,用水准仪将建筑物楼层相对标高引测到模板支撑架或其他相对固定物件上做为参照标高,一般取楼层结构标高1.000m为宜。
2.3.3立模要按现有的控制线组装,如有不相符,应及时检查模板拼装是否符合图纸要求;
2.3.4模板的组装应注意拼缝,因楼板梁比较多,故要求接缝处的模板进行倒角,并用胶带粘贴牢固,不得在拼缝处塞木条来代替空隙,拼缝处的加固应多加支撑,且拼缝处上口钉加帮条,确保梁板砼在接缝处不漏浆。
2.3.5模板组装前要涂刷脱剂,严禁后刷,避免污染钢筋。
2.3.6模板拼装要严格安施工方案进行施工,模板支撑体系的立杆和水平横杆间距不得随意更改,以保证模板系统的整体稳定。
2.3.7电梯井筒体模采用现场加工,制作准确,立模后应紧靠定位基准线,两侧模板均应利用斜撑调整和固定其垂直度。
2.3.8梁、板跨度大于4m的模板,施工时应按设计要求的1/500起拱。
2.3.9梁、板底模应搁于柱侧模之上,梁底模拼接时,小块模板接在梁中,不得在梁与梁相交处拼接,梁侧模亦同。
梁柱节点模板镶接应牢固,确保梁柱节点断面尺寸准确,在支梁模时,应考虑方便拆模,以减少模板的损伤。
楼板支撑时,木楞应搁置平整,使混凝土楼板成形后平整挺刮。
2.3.10电梯和楼梯要求支模尺寸要精准,楼梯支模时,结合设计图中各楼梯装修的踏步面层做法及其工艺要求,支模时踏步应留出面层装修余地,并对休息平台和踏步标高进行严格控制。
电梯井道模板的垂直度控制要严格,垂直累计偏差不得大于20mm,井道内的第一节模板支撑必须牢固,不得产生水平位移和扭曲,为下次施工创造有利条件。
2.3.11直线加速器底板、电梯井底板及集水井底板部位基础承台及地梁侧模采用砖胎模,承台及地梁高度小于1.0m时砖胎模采用120mm墙砌筑,大于1.0m时砖胎模采用240mm墙砌筑。
砖胎模用1:
2水泥砂浆抹面。
砖胎模尺寸要严格按控制线进行施工,避免钢筋放不下去,砖胎模强度达到75%后,才能进行下一道工序施工。
如图示:
2.3.12基础支模顺序由深至浅,由承台至梁安装,模板组装完毕后,应检查模板的支撑是否牢固。
检查符合要求后,再进行下一道工序施工。
2.3.13模板每周转一次应清理干净,涂刷脱模剂,并分类堆码整齐。
2.3.14墙柱模板及梁侧模拆除时须确保其砼表面及楞角不因拆模受损,梁板底模待达到规定强度后方可拆除。
2.4模板的拆除
2.4.1拆模顺序和方法,应按照模板施工方案进行,遵循先支后拆,先非承重部位,后承重部位及自上而下的原则。
拆模时,严禁用锤子和撬棍硬砸硬撬。
2.4.2拆模时
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