气力输送设计范本模板Word文件下载.docx

气力输送设计范本模板Word文件下载.docx

《气力输送设计范本模板Word文件下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《气力输送设计范本模板Word文件下载.docx（28页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

据GALOTER炉资料料气比C=2424/398=6.09，本设计取料气比

C=6㎏/㎏

则气体量为Q0=G/6=77821/6=12970㎏，折标态12970/1。

293=10031m3/h

考虑系统漏风和储备,风机风量Q=K4Q0=1.25×

10031=12538.8Nm3/h

2输送管道有效内径计算

3.2.1风量换算系数计算

风量换算系数

体积换算系数

质量换算系数

当已知海拔高度为H时，大气压与标准大气压的关系为:

Ph/P0=（1-0.022569H）5.256

式中：

To--标况气体温度，℃；

T1一该风量中气体的工况温度，℃；

P0—海平面上的气压，Pa

Ph一水泥厂厂区的气压，pa

H--水泥厂厂区海拔高度，km

3.2。

2管道流量计算

Qt=Q0CV=10031×

1。

711=17163m3/h

5。

3.2.3管道直径计算

有效管径D1应为：

m

圆整,取D1=0。

5m

4气力输送系统总压损

气力输送系统总压损是由输送管道总压力损失、管道出口阻力、喷煤管阻力和气力输送设备阻力组成.输送管道总压力损失又由水平管摩擦阻力、垂直管摩擦阻力和垂直管提升阻力组成。

工程上为了便于计算，常将弯管的局部压力损失折算成水平管道的沿程压力损失。

一般对于均匀粒状物料,当弯管R/D=6时，其当量长度取8～10m，弯管R/D=10时，其当量长度取10～16m，弯管R/D=20时，其当量长度取12～20m

V—管道内风速，为25m/s

u—料气比，为6kg/m3

H-工厂海拔高度,为0．5km;

T1—气体温度，为500℃；

L1—水平管道输送长度,为20m,

H1—窑头垂直管道输送长度，为16m，

N1—输送管道上弯头数量，为4个。

M1—输送管道上阀门数量，为2个。

L2-换热器当量管道长度

输送管道阻力计算

ΔP=ΔPL+ΔPO+ΔPC+ΔPE

ΔP-总压损

ΔPL—-输送管道总压力损失ΔPL=ΔPL1+ΔPL2+ΔPN1+ΔPM2+ΔPLFH+ΔPLH

ΔPO-—管道出口阻力

ΔPC—-喷煤管阻力

ΔPE—-气力输送设备阻力.

ΔPLFW-—水平管摩擦阻力;

ΔPLFH——垂直管摩擦阻力

ΔPLH--垂直管提升阻力。

5.4.1计算输送管道当量长度

设弯管R/D=6时，其当量长度取10m；

阀门当量长度取20m

水平管道当量长度

4.2计算输送管道阻力系数

按柏列斯公式:

阻力系数ξ1=0.0125+0。

0011/1=0.0136

4。

3计算输送管道水平管摩擦阻力

水平管摩擦阻力（Pa）ΔPLFW=ξ1×

Lp/D×

γa×

V2/2×

（1+KL×

u）

ξ1一阻力系数；

Lp一水平管道当量长度,m,

D一输送管道直径,m，

γa一空气的重度，kg/m3,当400℃，γa=1.293×

273/673=0.524

u一管道内料气比,u=2。

2

KL一附加阻力系数，见图1，v=25m/s时，KL=0.23

水平管摩擦阻力（Pa）

ΔPLFW=ξ1×

u）=0.0136130/0。

50。

524×

252/2（1+0。

236）

=1378（Pa）

4.4计算输送管道垂直管摩擦阻力

垂直管摩擦阻力ΔPLFH=ξ1×

H1/D1×

V2/2×

（1+KHu）

=0。

0136×

20/0.5×

0.524×

252/2×

（1+0。

23×

1×

6）=224.3（Pa）

H1一垂直提升高度，m;

KH一附加阻力系数，KH=1.1KL

5.4.5计算输送管道垂直管提升阻力

ΔPLH=γa×

（1+u）H1×

g=0。

（1+6）×

20×

9.81=720Pa

式中:

g一重力加速度。

4.6计算输送管道出口阻力

管道出口阻力（Pa）=50pa

7计算输送管道气力输送设备阻力

气力输送设备阻力（Pa）=10000Pa

5.4.8输送斜槽阻力:

ΔPF=3000Pa

5.4。

9计算输送管道总压力损失

输送管道总压力损失ΔP=ΔPL+ΔPO+ΔPC+ΔPE+ΔPF=1378.+224.3+720+50+10000+3000=15372Pa

设备选用压力P=Kp*ΔP=1。

2＊15372=18448Pa

KP一考虑漏气和计算误差等原因的压力备用

系数，一般选用Kp=1。

1~1。

表5-2提升管物料平衡和热平衡计算表

提升管物料平衡和热平衡

W

T

c/Kj＊（kg·

K）-1

ρ

q

k

/㎏

/℃。

㎏/m3

1渣

76654。

4

500

08

700。

000

41393376。

0

0.8199

2干空气

12970。

400

1.07

0。

524

5540784.0

1097

3焦炭显热

1073.2

1.08

700.000

579517.2

0115

3焦炭燃烧

70。

42475。

00

2973250.0

0.0589

收方合计

90697.6

50486927。

2

0000

76654.4

8199

12783。

3

07

6826300.0

0.1352

未燃焦炭显热

1003.2

541717.2

0.0107

热烟气

256.7

1.17

150150.0

0030

热散失

1575384。

0312

支方合计

50486927.2

1.0000

六、提升管后旋风集渣器设计

表6—1提升管后集渣器物料平衡和热平衡

c/Kj*（kg·

K）—1

74654.0

500.000

1.06

39566620.0

0.8202

500。

0.524

6903000.0

0.1431

热烟气1

256。

7

17

0031

25

626987。

5

0.0130

23。

990924。

8

0205

88697。

48237682。

渣1（捕集）

67188。

6

06

35609958。

7382

渣2（随气）

7465.4

3956662。

0820

12721.1

6869405.4

0.1424

979。

9

1.25

612406.5

0127

150150。

热烟气2

85.5

50042.0

0010

989058.4

0.0205

88697.2

48237682.3

集料器规格参数设计

进口风量34287.3+256。

7+=34544。

4，进口风量为Q4=26662+256.5/44*22。

4=26792Nm3,

进口风速v4=16m/s,进口面积A4=Q4/V4=26792/（3600＊16）=0.465㎡

旋风分离器直径D4=4。

650.5=2。

15m，

进风口高a=0。

45D4=2。

15*0.45=0.97m

进风口宽b=0。

22D4=2。

15＊0.45=0.47m

直筒高度h1=1.6D4=3。

44，

锥筒高度h2=1.7D4=3.66，

H=7。

1m

七、高温燃烧斜槽设计

7．1高温燃烧斜槽完全燃烧残碳所需气体量计算

最终使高温输送斜槽能将高温提升机提来的高温半焦里的残碳全部燃烧掉，温度从480℃升致780℃，

注：

残碳量计算：

Qc=20830×

0.28×

20=1166.48㎏，

碳的燃烧份额估算见表7—1

表7—1碳的燃烧份额估算

设备

干馏炉

提升管

集渣器

高温斜槽

合计

质量

93．3

70

23．33

979．87

1166．5

份额

0．08

0．06

0．02

0．84

1

1166.5

13.96825

16293。

69

3323.689

原料中碳量为：

1166。

5㎏，完全燃烧（为充分燃烧取空气过剩系数为1。

1）

需干空气为:

1166.5×

32/（12×

0.21）×

1.1=16293。

7㎏,气力提升用气量为12970㎏,差值3323.7㎏干空气在高温输送斜槽中从槽底送入

表7-2高温燃烧斜槽物料平衡和热平衡计算

13。

96825

16293.69

3323。

689

斜槽物料平衡和热平衡

1渣1

67188.6

3944

3956662.0

0.0438

0.0761

热烟